Процесс - разделение - углеводород
Cтраница 2
 |
Изотермы адсорбции н. пентана на различных образцах цеолитов при25.| Изотермы адсорбции н. бутана и бутена-1 на различных образцах цеолитов при 25. [16] |
Действительно, ряд образцов синтетических цеолитов с удовлетворительной адсорбционной емкостью по парам воды оказывался явно непригодным для процесса разделения углеводородов и их очистки от примесей полярных соединений. Поэтому предоставленные нам полупромышленные и лабораторные образцы цеолита, синтезированных Б. А. Липкипдом и Я. В. Мирским, были подвергнуты дополнительной характеристике по адсорбции паров некоторых углеводородов в статических и динамических условиях. [17]
 |
Влияние уксусной кислоты на гидролиз чистых растворов ацетонитрила, содержащих 8 вес. % воды, при.| Влияние железа на гидролиз кипящих растворов ацетонитрила. [18] |
Большое влияние на гидролиз, а следовательно, и на коррозионную агрессивность ацетонитрила оказывают различные примеси, загрязняющие ацетонитрил в процессе разделения углеводородов. [19]
На ранней стадии организации промышленного производства бутадиена из н-бутана и н-бутиленов в США, Канаде и других странах в промышленном масштабе был осуществлен процесс разделения углеводородов С4, основанный на экстрактивной ректификации с ацетоном. [20]
Второе мероприятие - подкачка конденсата первой ступени в сепаратор третьей ступени для дополнительного поглощения летучих, в основном этана - может быть оправдано только в случае, если процесс разделения углеводородов в сепараторе третьей ступени будет организован надлежащим образом. Если произойдет простое смешение жидкости из сепаратора первой ступени с газом третьей ступени, то получим неудовлетворительный результат. Необходимо, чтобы разделение здесь было не однократное ( как в сепараторе), а многократное. Для доказательства несовершенства однократного разделения углеводородов в сепараторе третьей ступени при подкачке в него конденсата первой ступени приводится технологический расчет. [21]
При помощи данных о фазовом равновесии для чистых веществ и модельных параметров для описания реального процесса смешения, полученных из бинарных систем, могут рассчитываться данные о фазовом равновесии тройных и многокомпонентных систем, которые являются основой для расчета процесса разделения углеводородов. [22]
 |
Схемы ректификации с использованием верхнего ( а и нижнего ( б продуктов в качестве теплоносителя. [23] |
Включение теплового насоса в схему разделения нефтепродуктов эффективно при небольшой разности температур верха и низа колонны; необходимости применения в схеме без теплового насоса специальных хладоносителей для охлаждения верха колонны; невозможности достаточного охлаждения верха колонны водой, которой располагает завод; использовании в схеме без теплового насоса дорогостоящих теплоносителей. Наиболее полно этим условиям отвечают процессы разделения близкокипящих углеводородов, которые из-за необходимости применения высоких кратностей орошения весьма энергоемки. [24]
Однако наиболее надежно применение в качестве конструкционного материала металлов, стойких в указанных средах. В табл. 20 и 21 приводятся данные по химической стойкости металлов и неметаллических материалов в процессе разделения углеводородов водно-аммиачным раствором ацетата закиси меди. [25]
Отклонения от прямой отмечаются для гидроксиль-ной и карбоксильной групп, введение которых приводит к сильной ассоциации и сравнительно низкой эффективности разделяющих агентов. Отклонение в противоположную сторону наблюдается для фтора, введение которого должно сопровождаться увеличением эффективности растворителей в процессах разделения углеводородов. Низкий вклад в силовые поля молекул растворителей вносят также гетероатомы О ( 3 47 Дж / м2) и N ( 2 01 Дж / м2) [151] при значительном - / - эффекте и группы, содержащие карбонильный фрагмент СО. [27]
Страницы: 1 2