Процесс - ректификация - смесь
Cтраница 2
III рассмотрены методы термодинамического расчета процесса ректификации смеси кислород-аргон-азот, основанные на понятии теоретической тарелки. Изучению гидродинамики и массопередачи при ректификации, в том числе в ВРК [15], в последние годы уделяется большое внимание. Однако составление математической модели процесса, которая бы учитывала в достаточной степени все факторы, действующие на реальной тарелке при ректификации многокомпонентных смесей, является весьма сложной задачей. При ректификации воздуха решение этой задачи встречает дополнительные трудности вследствие работы колонны в условиях пульсаций от переключения регенераторов. [16]
При указанном расчете материального баланса процесса ректификации то-компонентной смеси в сложной колонне, обеспечивающей получение дистиллята, остатка и ( п - 2) боковых пого-нов, определяются полные составы продуктов, что аналогично расчету процесса ректификации бинарной смеси в полной колонне. [17]
Полученное уравнение рекомендуется для проведения расчетов процессов ректификации смесей, основное сопротивление переносу которых сосредоточено в паровой фазе. [18]
 |
Различные случаи стягивания линией материального баланса траекторий ректификации при бесконечном флегмовом числе. [19] |
Таким образом, при исследовании закономерностей процесса ректификации смесей в случае усложненной структуры диаграммы состояния такие понятия, как четкость ректификации, заданное разделение и многие другие, качественно отличаются от тех же понятий, применяемых в практике разделения зеотропных смесей. При этом последние следует рассматривать как частный случай. Существенным является тот факт, что составы дистиллята и кубового продукта в общем случае, в отличие от зеотропных смесей, предопределяются структурными особенностями диаграммы траекторий ректификации в целом и конфигурацией пучка этих траекторий в частности. Последние, в свою очередь, зависят от физико-химической природы разделяемой смеси и связаны с ее диаграммой состояния. [20]
Ниже показано применение графического метода расчета процесса ректификации трои-рой смеси кислород - аргон - азот. [21]
Чамберсом [317] был предложен графический метод расчета процессов ректификации трехкомпонент-ных смесей, напоминающий известный графический метод Мак-Кэба и Тиле для бинарных смесей. [22]
На рис. IV-45 показаны зависимости приведенных затрат на процесс ректификации смеси ксилолов [42] и стоимости колонн [43] от числа колонн в каскаде. [23]
Индикатор ИС-4 предназначен для использования в системах автоматического регулирования процессов ректификации двухкомпо-нентных смесей по составу. Прибор может быть установлен на колоннах, работающих под вакуумом или при избыточном давлении до 10 кгс / см2, при рабочей температуре среды 0 - 50 С во взрывоопасных помещениях. [24]
Процесс ректификации смеси Н2 - HD в принципе ничем не отличается от процессов ректификации смесей при высоких температурах. Однако, несмотря на общность принципа, условия и техника осуществления процесса существенно различны. Действительно, при температурах выше нормальной ректификация происходит за счет сравнительно дешевого и престо получаемого тепла ( пар, огневой нагрев и пр. При ректификации же, в условиях температуры 20 К создание необходимых потоков тепла и образование флегмы вызывает необходимость применения специальных приемов техники глубокого холода. Установка в целсм должна состоять из комбинации чисто ректификационных устройств с оборудованием холодильного цикла. Создание и поддерживание столь низких температур весьма дорого, и поэтому следует обеспечить рациональное использование потоков тепла, необходимого для ректификации и поддержания нужных температурных напоров в теплообменниках. Аппараты для ректификации водорода должны иметь хорошую тепловую изоляцию, защищающую их от тепла окружающей среды. Несовершенство тепловой изоляции обусловливает нежелательные потери холода аппаратами, работающими при низких температурах. Кроме потери холода в окружающую среду, холодильные установки имеют вторую причину потерь - так называемую недорекуперацию. В установку разделения непрерывно поступают потоки водорода ( разделяемого и флегмсобразую-щего), которые охлаждаются и сжижаются вследствге теплообмена с холодными потоками, выходящими из установки. Всякий реальный теплообмен не может протекать без определенного температурного напора вдоль всей поверхности теплообмена. Псзтсму потоки, выходящие из установки, всегда будут несколько холоднее потоков, вступающих в установку. [25]
Вместе с тем до последнего времени не были строго детализированы ограничения, налагаемые при различных режимах на процесс ректификации смесей с произвольным числом компонентов и азеотропов, не была также установлена четкая взаимосвязь между теми или иными структурными элементами концентрационного симплекса и ограничениями для того или иного режима. [26]
Массопередача обычно протекает одновременно с тешюпереда-1 чей, при этом влияние последней на общую эффективность массо - передачи может быть значительным в процессах ректификации I смесей с высокой относительной летучестью компонентов и в процессах абсорбции газов с большим содержанием извлекаемого компонента при высокой степени его извлечения. [27]
В связи с этим нами было изучено фазовое равновесие жидкость-жидкость-пар в трехкомпонентной системе ацетон-винилацетат-вода, встречающейся в производстве винилацетата, выбранной в качестве объекта для изучения процесса ректификации смесей с расслаивающейся кубовой жидкостью. [28]
Пользуясь тепловой диаграммой, также легко определять скрытую теплоту парообразования раствора, количество тепла, необходимое для проведения процессов конденсации и испарения смесей, например количество тепла, которое должно быть подведено к кипятильнику и отнято в конденсаторе ректификационной колонны при проведении процесса ректификации смеси. [29]
Массообмен изучался в процессе ректификации смеси метанол-вода при средней концентрации метанола в колонне 0 4 мольн. [30]
Страницы: 1 2 3