Прочность - обсадная труба
Cтраница 3
Ряды расположены таким образом, что сечение вдоль образующей, составленной из одного ряда, не встречает ни одного отверстия соседнего ряда. Кроме того, сечение, нормальное к оси трубы окружности, не должно встретить отверстия, расположенного на соседней окружности. Это необходимо для сохранения прочности обсадной трубы. [31]
Управляемыми параметрами функции оптимизации являются физико-механические характеристики материалов и геометрические размеры слоев составной крепи. Ограничения для множества целевой функции состоят из основных и дополнительных. Основные ограничения заключаются в обеспечении прочности обсадных труб и цементных колец при расчете по их предельному состоянию. [32]
 |
Зависимость величины расширения кам-ня ( д / - 100 % от вре. [33] |
Максимальное контактное давление, когда отсутствует глинистая корка, получено при введении 30 % негашеной извести. Толщина и плотность глинистой корки снижают усилия на породы и трубы, действующие от расширения камня. Поэтому при подборе расширяющихся цементов необходимо учитывать прочность обсадных труб, спускаемых в скважину, и наличие глинистой корки. [34]
Цементируемая колонна полностью разгружается на забой либо до закачки цементною раствора, либо после окончания иродавливания. Как в первом, так и во втором случаях колонну оставляют на период ОЗЦ в разгруженном состоянии, в результате чего потайная колонна может потерять устойчивость и деформироваться в интервале нахождения каверн. Силы, возникающие при осевом сжатии и изгибе, могут превысить прочность обсадных труб и привести к их разрушению. [35]
Расчет на прочность сварной обсадной колонны принципиально не отличается от расчета колонны с резьбовыми соединениями. Сначала рассчитываем колонну на смятие и внутреннее давление без учета местного уменьшения толщины стенок обсадной трубы в сварном соединении или в проточке под хомут. После этого производим проверочный расчет прочности сварного шва на растяжение и прочности обсадных труб в зонах проточек для каждой толщины стенки. [36]
 |
Схема обвязки и расположения оборудования при повторном цементировании по методу Н. К. Ba. fr - бакова. [37] |
Сущность метода заключается в установке стального пластыря внутри обсадной колонны в месте ее повреждения. Герметичность восстанавливается за счет уплотняющего слоя, нанесенного на пластырь перед спуском его в скважину. При установке пластырь расширяется специальным инструментом ( дорном) до напряженного контакта с внутренними стенками обсадной колонны. При заделке отверстий диаметром меньше 25 мм прочность обсадной трубы на внутреннее и внешнее избыточные давления восстанавливается полностью. Проходной диаметр колонны в месте установки пластыря уменьшается всего на 4 - 6 мм в зависимости от толщины его стенок. [38]
Во время бурения под кондуктор, которым перекрывается интервал мерзлых пород, происходит интенсивное кавернообразование. Тампонажный раствор, как правило, до устья не поднимается. В процессе цементирования промывочная жидкость в кавернах ( и застойных зонах) остается не вытесненной тампонажным раствором. Во время консервации или длительных простоев скважин эта жидкость замерзает. Возникают давления, превышающие прочность обсадных труб на наружное давление. Трубы деформируются до образования сквозных отверстий. Герметизация заполненного пространства нарушается. При возобновлении работ в скважине возникают условия для заколонных проявлений, перетоков, грифонообразований и неуправляемых фонтанов. [39]
Обсадные трубы, применяемые при бурении нефтяных и газовых скважин, изготовляются в осн. Резьба труб выполняется конической, треугольного или спец. Для создания герметичности при высоких давлениях ( более 30 МПа) применяются соединения с уплотнительными элементами. Обсадные трубы выпускаются по наружному диам. Различают 7 групп прочности обсадных труб: Д, К, Е, Л, М, Р, Т с пределом текучести 379 - 1065 МПа. На каждой трубе наносится маркировка с указанием диаметра, группы прочности, толщины стенки, номера трубы и даты выпуска. [40]
В работе приведены данные эксперимента, где выясняется характер разрушения труб различной толщины, изготовленных из сталей различных марок, при залповой пулевой и кумулятивной перфорациях. Цементное кольцо за патрубком отсутствовало, скважина была заполнена водой. Результаты испытаний сгруппированы по характерным признакам нарушения целостности патрубков. На основе полученных результатов сделано заключение о том, что необходимо исследовать влияние прочности обсадных труб, затрубной среды и гидростатического давления столба жидкости на нарушение целостности обсадных труб при перфорации. [41]
 |
Распределение температур ( а и состояние стенок скважины ( б в толще мерзлых. [42] |
Анализ всех известных случаев смятия обсадных труб в толще мерзлых пород, выполненные экспериментальные исследования в реальных скважинах и лабораторных условиях позволяют нам представить условия возникновения сминающих радиальных давлений следующим образом. В результате протайвания и осыпания мерзлых стенок скважин, сцементированных только льдом, во время бурения образуются каверны. При цементировании колонны находящаяся в каверне промывочная жидкость, как известно, полностью не вытесняется тампонажным раствором. Во время длительных простоев или консервации скважины ранее оттаявшие породы приобретают снова отрицательную температуру. Невытесненная промывочная жидкость в каверне кристаллизуется. Но к этому времени выше и ниже в затрубном пространстве уже сформировался камень, если цементный раствор был поднят выше каверны, или образовались ледяные перемычки из замерзшей промывочной жидкости, если тампонажный раствор не был поднят выше каверны. Каверна, заполненная замерзающей жидкостью, оказывается изолированной, образуя замкнутую гидравлическую систему. По мере продвижения фронта фазового перехода жидкости в твердое состояние возрастает давление, величина которого может превысить предел прочности обсадной трубы. [43]
В § 6 рассмотрена сопротивляемость несовершенной ( овальной и разностенной) трубы наружному равномерному давлению. Соответствующая формула (1.40) получена с учетом влияния на величину изгибающего момента М перемещений точек приложения внешних сил. При толстостенной трубе эти перемещения будут невелики и их влияние на М будет незначительно, а следовательно, М можно определять, пользуясь принципом начальных размеров. В тонкостенной трубе эти перемещения будут значительны и момент надо вычислять с учетом упругих перемещений. При этом в случае, когда перемещения не учитываются, по полученным значениям напряжений можно построить расчет на прочность. Для случая, когда перемещения учитываются, опять-таки по данным значениям напряжений, можно построить расчет на прочность, но одновременно при этом находится и второе значение критического давления, соответствующее устойчивости. Это и понятно, так как известен прием определения критических нагрузок, соответствующих потере устойчивости, методом начальных несовершенств. При таком методе для несовершенной формы рассчитываются напряжения, а потом находят значения нагрузок, при которых эти напряжения обращаются в бесконечность. Отсюда видно, что при р - рг перемещения, а следовательно, и соответствующие напряжения неограниченно велики. Как показано выше, для нашего сортамента и групп прочностей обсадных труб меньшие значения ркр были получены по формуле (1.40), которыми и пользуются при расчетах. [44]
Страницы: 1 2 3