Cтраница 4
Приведенные данные свидетельствуют о том, что свойства расширяющихся бетонов, характериЗую - щихся высокой плотностью, не ухудшаются под действием низ-ких отрицательных температур. Отмечается даже незначительный рост предела прочности при сжатии и призменной прочности бетонов по мере понижения температуры. Соответственно по мере увеличения прочности происходит снижение на один порядок газопроницаемости замороженного бетона. [46]
Покажем, как находится минимальная несущая способность сечения. Усилие, которое может быть воспринято сечением, складывается из двух частей: усилия, воспринимаемого бетоном, и усилия, воспринимаемого арматурой. Первое из них равно произведению площади бетона в поперечном сечении стойки на предел призменной прочности бетона, а второе - произведению площади арматуры в. Однако в силу нестабильности свойств строительных материалов фактические механические свойства как бетона, так и стали в конструкции могут отличаться отнормативных. У такого материала, как сталь, изготавливаемого в заводских условиях при довольно точном соблюдении химического состава и технологии, отклонение свойств материала от нормативных оказывается меньшим, нежели у бетона. [47]
Определив теплотехническим расчетом распределение температуры в бетоне по сечению колонны за 60, 90, 120 и 150 мин нагрева, находят прочность высокопрочного бетона при сжатии в каждом г-том поперечном сечении колонны и предел текучести арматуры при сжатии, соответствующие предельной сжимаемости бетона в центре колонны. Время, соответствующее моменту достижения несущей способности колонны, принимается за расчетный предел огнестойкости железобетонной колонны. При определении предела огнестойкости расчет несущей способности колонны рекомендуется производить по первому предельному состоянию с учетом изменения призменной прочности бетона и предела текучести арматуры, гибкости и влияния температуры на продольный изгиб колонны при нагреве. [48]
На рис. 12.23 даны примеры решения стыков колонн сборного железобетонного каркаса в виде сферических торцовых поверхностей и плоского безме-талльного соединения концов колонн. Выпуски арматуры сваривают между собой. Более просты стыки с плоскими торцами колонн, которые армированы сетками и при центральном сжатии могут выдерживать на смятие значительные напряжения, превышающие в несколько раз призменную прочность бетона. [49]
Значительный интерес представляет влияние отрицательных и занакопеременных температур на прочность и деформативные характеристики нагруженного бетона. Опытами [ 5, 22, 23, 56, 57J установлено, что сжимающие напряжения невысокого уровня-до 0 4 / 9 р ( с противоморозными добавками - до 0 6A np - не приводят к существенному уменьшению прочности и модуля упругости бетона при попеременном замораживании и оттаивании с увлажнением. При действии более высоких сжимающих напряжений, а также растягивающих напряжений, превышающих 0 25 Лр, наблюдается значительное развитие деструктивных процессов и снижение прочности, морозостойкости и модуля упругости бетона. С и оттаивание без увлажнения бетона, загруженного до 0 6 р, по данным Г.В. Червонобабы, практически не сказалось на призменной прочности ( рост на 6 %) и существенно понизило предельную сжимаемость - на 23 % после первого цикла и на 25 5 % после 30 циклов. [50]
На результаты испытаний существенное влияние оказывает и форма бетонных образцов. С ростом высоты призмы, а точнее, с увеличением отношения высоты призмы к стороне поперечного сечения, прочность образца уменьшается. В этом случае опять сказывается влияние опорного трения. С увеличением высоты призмы влияние опорного трения уменьшается, поперечные деформации образца становятся все более свободными, и бетон при меньшей нагрузке достигает предельной прочности, которую называют призменной прочностью У. [51]
Каждая ступень наг руления составляла примерно 0 1 от призменной прочности Кпр. [52]
Для оценки прочности горизонтальных сечений сооружений кольцевого сечения типа дымовых труб и грануляционных башен в данной методике расчета следует дополнительно учесть влияние температурных воздействий и значительные размеры сечений реальных сооружений. Температурные воздействия приводят к изменению напряженно-деформированного состояния в стадии, близкой к разрушению, и влияют на несущую способность кольцевых сечений. Нагревание в течение длительного времени приводит к значительному росту предельной сжимаемости бетона ( см. рис. 20), что оказывает существенное влияние на высоту сжатой зоны кольцевого сечения и на коэффициент полноты зпюры напряжений в бетоне. Повышенная температура и время ее действия оказывают также влияние на зависимость деформаций в крайней растянутой арматуре от высоты сжатой зоны кольцевого сечения. Значительные сжимающие напряжения, возникшие в ненапрягаемой арматуре за счет усадки и ползучести бетона при длительном действии повышенных температур и эксплуатационной нагрузки, следует рассматривать как предварительное напряжение арматуры, которое оказывает влияние на несущую способность кольцевых сечений. Неравномерное по толщине стенки распределение температур обусловливает неоднородность бетона, в том числе переменную по толщине призменную прочность и предельную сжимаемость бетона. Неравномерное распределение температур вызывает также появление в кольцевом элементе плосконапряженного состояния, вертикальных трещин и температурных моментов, что оказывает существенное влияние на сопротивление бетона сжатой зоны кольцевого сечения. Воздействие повышенных и отрицательных температур, как показано в гл. Значительные размеры сечений реальных сооружений вызывают необходимость двойного армирования стенки кольцевого сечения и влияют на характер плосконапряженного состояния, температурные моменты и ширину раскрытия вертикальных трещин. [53]