Низкочастотная пульсация

Cтраница 1

Низкочастотные пульсации обычно связаны с накоплением в трубопроводах водяных пробок. Максимальные амплитуды микропульсаций; наблюдаются в области пробково-диспергированной структуры нефтегазоводяного потока. Для предотвращения образования низкочастотных микропульсаций Г. Н. Позднышев рекомендует следующее. [1]

Турбулентный диффузионный факел при различных значениях числа. [2]

Низкочастотные пульсации не только изменяют характеристики переноса, но и оказывают определенное влияние на микрокинетику реакций. Увеличение интенсивности последних приводит, как было показано ранее, к увеличению эффективных значений константы скорости реакции по сравнению со значениями, отвечающими средней температуре. Этим, в частности, объясняется наблюдаемое в эксперименте увеличение скорости турбулентного горения в факеле с наложенными пульсациями. Таким образом, низкочастотные пульсации оказывают двоякое влияние - усиливают турбулентный перенос и повышают скорость горения. Различная зависимость этих процессов от интенсивности налагаемых пульсаций определяет возможность реализации режимов, при которых повышение уровня турбулентности приводит ( даже при некотором росте эффективного значения константы скорости реакции) к срыву горения. Наряду с этим в широкой области изменения режимных параметров, отвечающих диффузионной области, пульсации способствуют повышению теплонапряженности факела и улучшению условий его стабилизации. Отметим в связи с этим, что на различных участках фронта пламени ( в неавтомодельной области течения) соотношения между скоростью подвода и потребления реагентов оказываются различными. Поэтому горение в факеле может протекать одновременно ( на разных - участках) в диффузионной и кинетической областях. Последняя, как правило, соответствует зоне, расположенной вблизи устья течения. Именно здесь и наблюдается срыв горения при наложении вынужденных пульсаций. [3]

На низкочастотные пульсации давления с оборотной и лопастной частотой накладываются высокочастотные пульсации давления, вызываемые наложением лопастной, лопаточной и оборотной частот, срывом вихрей с обтекаемых поверхностей и пульсацией кавитационных каверн. Значения этих пульсаций давления, за исключением вызываемых разницей размеров кавитационных зон в крупных горизонтальных насосах и обратными токами в колесе при малых подачах в стационарных режимах, как правило, невелики. [4]

Распределение плотности потока импульса вдоль оси. [5]

Наложение низкочастотных пульсаций, генерируемых турбулизатором, сближает между собой кривые, относящиеся к различным значениям параметра а. Уже при Sh 0 05 распределение плотности потока импульса на оси струи практически перестает зависеть от степени подогрева. [6]

Наложение низкочастотных пульсаций, как ив рассмотренных ранее случаях, приводит к интенсификации процесса смешения и к увеличению количества эжектируемой жидкости. [7]

Здесь возникают низкочастотные пульсации ( период оборота тексропа) из-за отклонений размеров профиля по длине тексропа. [8]

Осциллогр аммы пульсаций в различных точках струи. [9]

При наложении низкочастотных пульсаций область автомодельного движения значительно расширяется. Передняя граница этой области смещается к устью тем сильнее, чем больше значение числа Струхаля. [10]

Классы точности тахогенераторов постоянного тока. [11]

Наиболее нежелательными являются низкочастотные пульсации - оборотные и полюсные, частота которых соизмерима с полосой пропускания автоматических систем, что влияет на динамические характеристики систем. [12]

Таким образом, низкочастотные пульсации потока на входе регулятора давления вызывают в его полости изменение статического напора жидкости и приводят к синфазному перемещению заслонки, управляющей сливом. [13]

Заметим, что наложение низкочастотных пульсаций ведет также к значительно более раннему установлению подобий профилей напряжения турбулентного трения, чем в струях с естественным уровнем начальной турбулентности. [14]

С целью лучшего сглаживания низкочастотных пульсаций стрелки прибора введена шунтирующая емкость С13 и балластное сопротивление RU. Последнее не только улучшает сглаживание за счет повышения сопротивления шунтируемой емкости цепи, но и служит для согласования с анодной нагрузкой R сопротивления моста. RM на входе этого каскада введен для предотвращения нелинейности шкалы микроамперметра при чрезмерно больших сигналах на сетке лампы. Плечи делителя выбирают так, чтобы полное отклонение стрелки микроамперметра от входного сигнала имело место в пределах линейного участка характеристики лампы. Включенный таким образом микроамперметр работает линейно ( в пределах 3 %) в диапазоне от 10 до 100 % шкалы. Следует отметить, что введение регулировки цены деления измерителя величины неуравновешенности до входа левой половины лампы Л2 регламентирует постоянство режимов работы всех последующих каскадов, предельным сигналом которых является сигнал, соответствующий полному отклонению стрелки микроамперметра. [15]

Страницы: 1 2 3 4 5