Веерность

Cтраница 2

Проблема же газодинамики проточной части по мере увеличения окружных скоростей и степени веерности будет усложняться, так как при этом возрастут и скорости потока. [16]

После сборки пакета магнитопровода с валиком проверяют плотность сжатия пластин и отсутствие веерности; отсутствие смещения пластин в пазах; правильность подбора пластин и скоса паза; биение; потери в магнитопроводе. [17]

Изоэнтропийные процессы расширения в ступенях с различной степенью реакции. [18]

Разделение ступеней на активные и реактивные условно и справедливо только для ступеней с малой веерностью lid, т.е. для ступеней с короткими по сравнению с диаметром решетки лопатками. [19]

Решение прямой задачи в полной постановке может оказаться целесообразным и для некоторых типов ступеней средней веерности, если радиальные течения в них значительны. [20]

Схема образования пограничного слоя и вихрей. a - профильные потери. б - концевые потери. [21]

Потери энергии в решетках можно разделить на следующие группы: профильные, концевые, от веерности, влажности и взаимодействия решеток. [22]

Перестроив универсальную характеристику в координатах е и тгот - п / пн при Qidem, получим серию прямых со слабой веерностью. [23]

К. п. д. и степень реактивности ступеней с ТННЛ. [24]

При условии с & - const геометрический угол 02л профиля РЛ ступени 6 получился постоянным по высоте, а расчетное изменение угла выхода потока р % обеспечено веерностью решетки РЛ. [25]

Резюмируя, можно заключить, что даже при использовании простейшей физической модели двухфазного закрученного потока, в которой внутренние силы трения в каждой фазе не учитываются, могут быть оценены некоторые эффекты межфазного взаимодействия, важные для оптимизации турбинных ступеней значительной веерности, а также центробежных сепараторов. Такие зависимости должны учитываться в расчетах и при профилировании лопаточных аппаратов турбинной ступени. Закон закрутки лопаток ступеней большой веерности следует выбирать с учетом установленного влияния дискретной фазы. [26]

Схема модели влаго-улавливающего устройства, установленного за рабочим колесом, и результаты экспериментального исследования эффективности вла-гоудаления. [27]

Накопленные к настоящему времени экспериментальные данные показывают, что эффективность сепарации весьма сильно зависит от окружной скорости лопаток и ( отношения м / со), давления рабочей среды ( числа Ке), отношения давлений на ступень ЕО ( числа М), геометрических параметров лопаток ( веерности 1 / 1, геометрических углов входа Р ] П) и влагоотводящих устройств и пр. Значения коэффициентов сепарации 1), как показывает опыт, могут отличаться для встречающихся в практике параметров в 5 раз и более. Следует также отметить, что теоретические методы расчета влагоулавливающих устройств пока отсутствуют из-за весьма сложных процессов при взаимодействии влаги с вращающимся рабочим колесом. Особенно трудно поддается расчету схема разбрызгивания и дробления капель при ударе о входные кромки лопаток. В этой связи пока единственными остаются экспериментальные методы определения эффективности тех или иных влагоулавливающих устройств. Начатые в 1955 г. в БИТМ опыты проводились на моделях турбин при малых окружных скоростях. В качестве рабочего тела использовалась воздухо-водяная смесь, полученная путем впрыска в поток воздуха перед турбиной мелко распыленной форсунками воды. Такая методика привлекает простотой, но не позволяет моделировать тепловые процессы, протекающие в реальном потоке влажного пара. [28]

Во многих транспортных и стационарных турбинах атомных станций пар оказывается влажным уже в первых ступенях, имеющих цилиндрические, незакрученные лопатки. Веерность таких ступеней составляет с. Очевидно, что расширение влажного пара характеризуется в таких ступенях особенностями, которые должны учитываться при их расчете и проектировании. [29]

Осевой НА комбинированного отсека был получен подрезкой лопаток у корня, снижением числа лопаток до 56 и установкой их на меньшем диаметре, поэтому относительный шаг решетки остался неизменным. Коэффициент веерности d ll-i также практически не изменился. Все остальные, геометрические параметры направляющего аппарата не изменились, что позволяет сделать вывод о приближенном геометрическом подобии исходного и испытанного в комбинированном отсеке НА. [30]

Страницы: 1 2 3 4