Величина - аустенитное зерно
Cтраница 2
 |
Зависимость глубины з.т.в. от толщины разрезаемой стали. [16] |
Зона температурного влияния хромоникелевых сталей характеризуется преимущественно изменением величины аустенитного зерна. [17]
Для черных металлов все существующие шкалы относятся к величине аустенитного зерна. [18]
Путем растворения и перераспределения препятствующего вещества при горячей механической и термической обработке удается иногда добиться изменения величины аустенитного зерна. Регулирование величины зерна в стали является лишь частным случаем более общей проблемы, а именно - регулирования числа и распределения центров кристаллизации ( модифицирование) металлических сплавов. Незначительная добавка модификатора в хорошо подготовленный жидкий сплав может резко изменить все его свойства в желательном направлении. [19]
Сталь марок 50ХГ, 50ХГА, 50ХГФА, 60С2, 55С2, 60С2А, 55С2А должна проверяться на величину аустенитного зерна. [20]
С понижением температуры закалки с 1100 до 750 С в сплаве с 4 % Мп объемный эффект, связанный с е-фазой, исчезает, при этом интенсивность перераспределения марганца при отпуске возрастает, что связано с влиянием температуры на величину аустенитного зерна, на степень неоднородности ( она максимальна при температуре 1100 С) и диффузионные процессы. [22]
Номер зерна, в свою очередь, определяется подсчетом количества зерен на определенной площади фотоснимка микроструктуры, сфотографированной при увеличении 100х, путем определения номера зерна по числу зерен по таблице, или путем сравнения микроструктуры стали при увеличении 100х со стандартными микроструктурами, принятыми ГОСТ 5639 - 51 ( см. шкалу величин аустенитного зерна, приведенную на фиг. [23]
Размер действительного зерна определяется по излому или по микроструктуре. Величина аустенитного зерна определяется методом цементации по сетке избыточного цементита для цементуемых сталей и методом окисления для нецементуемых сталей. [24]
Температуру нагрева и время выдержки нужно тщательно контролировать, допустимое отклонение температуры от оптимальной 10 С. Нагрев под закалку контролируют по величине аустенитного зерна. Повышенная температура нагрева и излишнее время выдержки в печах окончательного нагрева под закалку приводят к образованию крупноигольчатого мартенсита и ледебурит-ной сетки. Мартенсит закалки должен быть скрытокристалличе-ского или мелкоигольчатого строения. Укрупненная структура мартенсита для сложного инструмента ( метчиков, шеверов, протяжек) не допускается. Инструмент с укрупненной или крупной структурой мартенсита может быть исправлен путем отжига и повторной закалки. Повторная закалка без промежуточного отжига приводит к образованию в структуре нафталинистого излома. Инструмент с ледебуритной сеткой исправлению не подлежит и его окончательно забраковывают. Нагрев инструмента под закалку рекомендуется вест. [25]
Контролю по величине аустенитного зерна исходная сталь подвергается в настоящее время только в чисто исследовательских целях. Ни один действующий стандарт на сталь не устанавливает норм по величине аустенитного зерна. [26]
При термической обработке, например закалке, при химико-термической обработке или сварке термические и структурные напряжения суммируются. Величина этих напряжений зависит от скорости охлаждения, температуры нагрева, величины аустенитного зерна и теплопроводности стали. [27]
 |
Вязкость раз. рушения стали типа 20 как функция предела текучести ( а и параметра Т 1п ( Л / 4 ( б. t - статическое нагруже-нве. 2 - динамическое на-гружеиве ( в этом случае Kfj. [28] |
Исследования, выполненные на однофазных сплавах, показали, что с уменьшением размера зерна кратковременная трещи-ностойкость сплавов увеличивается. При испытаниях сталей со структурой троостита и сорбита также зафиксировано увеличение / С / с п мере уменьшения величины аустенитного зерна. Такая тенденция обнаруживается наиболее четко, когда разрушение образцов с трещиной протекает по межзеренному механизму. Вместе с тем величина аустенитного зерна обычно не контролирует уровни / С / с в структурах, которые образуются после высокого отпуска и для которых распространение трещин идет по механизму коалесценции пор с образованием в изломе ямочного вязкого рельефа. В ряде американских и отечественных исследований совершенно неожиданно было обнаружено, что рост величины зерна при перегреве стали ведет к значительному увеличению / С / с высокопрочных конструкционных сталей типа 40 X и 40ХНМ при низком отпуске. [29]
Химический состав стали - наличие легирующих элементов, сдвигающих вправо кривую начала превращения на диаграммах изотермического превращения аустенита, - увеличивает глубину прокаливаемости. Наибольшее влияние на прокаливаемость оказывают марганец, молибден и хром, влияние кремния и никеля меньше. Чем меньше величина аустенитного зерна, тем более влево сдвигается кривая начала превращения аустенита на диаграммах изотермического превращения и тем меньше глубина прокаливаемости стали. [30]
Страницы: 1 2 3