Тепловая разверка

Cтраница 3

На основании анализа полученных зависимостей для выбранного материала, из которого выполнена поверхность нагрева, устанавливается максимально допустимая тепловая неравномерность и тепловая разверка трубной системы. [31]

Для прямоточных элементов сверхкритического давления с энтальпией в пределах 1600 - 2800 кДж / кг производится проверка надежности на температурный режим, гидравлическую и тепловую разверку, устойчивость потока и отсутствие пульсации. Для докритического давления при па-росодержании х О - - 0 85 помимо указанных проверок производится проверка на отсутствие застоя и опрокидывания. [32]

Для прямоточных элементов сверхкритического давления с энтальпией в пределах 1600 - 2800 кДж / кг производится проверка надежности, на температурный режим, гидравлическую и тепловую разверку, устойчивость потока и отсутствие пульсации. Для докритического давления при па-росодержании л: 0н - 0 85 помимо указанных проверок производится проверка на отсутствие застоя и опрокидывания. [33]

Неравномерность наружных отложений на парогенерирующих трубах барабанных котлов может приводить к расстройству циркуляции, а на топочных экранах прямоточных котлов сверхкритнческого давления - к значительным тепловым разверкам. Подшлаковая коррозия металла труб может быть причиной их разрыва. [34]

Принимая ряд значений г ] т7 / 7о, определяют т) г-шр / ( шр) 0 и по ( 10 - 41) - коэффициент тепловой разверки К At7A t o, а следовательно, At. По известному уже At и / вхо определяют удельную энтальпию на выходе из разверенного элемента, а следовательно, и температуру рабочего тела / вых. [35]

Если максимальные значения коэффициентов неравномерности т ] к и т) т и минимальное значение % могут приходиться на одни и те же трубы, необходимо проверить надежность их работы при тепловой разверке, определенной при совмещении всех видов неравномерности. [36]

Компоновка экономайзера.| Методы. защиты конвективной поверхности нагрева от абразивного износа при поперечном о & текании.| Плавниковые поверхности нагрева. [37]

Такая схема оказывается благоприятной еще в том отношении, что позволяет выполнить перекидку змеевиков из одной половины агрегата на другую ( рис. 13 - 10 г) и до некоторой степени уменьшить благодаря этому тепловую разверку по ширине газохода. [38]

Детальное рассмотрение вопроса и расчеты показали следующее: температуры стенок труб в районе повреждений, определенные расчетным способом Q по методике, описанной в § 9 - 2, не превышали 350 - 370 С, и большой запас по температуре исключал местный перегрев труб из-за ошибки расчета гидравлической или тепловой разверки. Q тор был спроектирован на весьма низкую температуру газов перед конвективным пароперегревателем. Так как, кроме того, нагрузка не превышала 50 - 60 % номинальной, расчетная температура газов перед конвективным пароперегревателем составляла всего 700 - 750 С. [39]

Распределение температуры по сечениям нижнего гиба паро-генерирующей трубы при q 197 квт / М2 и. [40]

Из ( 9 - 17а) следует, что тепловая разверкз вызывается тепловой или гидравлической неравномерностью, либо той и другой одновременно. Тепловая разверка зависит не только от величин тепловой и гидравлической нерав-номерностей, но и от их сочетания. [41]

Из ( 10 - 41) следует, что тепловая разверка вызывается тепловой или гидравлической неравномерностью либо той и другой одновременно. Тепловая разверка зависит не только от размеров тепловой и гидравлической нерав-номерностей, но и от их сочетания. [42]

Тепловая неравномерность экономайзера, как правило, связана с распределением температуры и скорости газового потока и неравномерностью загрязнения поверхности. Тепловая разверка II ступени экономайзера обычно увеличивается из-за неодинаковых температур воды, посту-иающей из I ступени, так как промежуточное перемешивание потока перебросом воды справа налево и слева направо между коллекторами ступеней не дает идеального выравнивания температур воды. Все это может привести к расслоению потока в выходных участках некоторых труб змеевиков кипящего экономайзера и повышению температуры металла в обогреваемой зоне. [43]

В эксплуатации прямоточных котлов Параллельно включенные витки могут иметь неодинаковую энтальпию рабочего тела. Это называют тепловой разверкой витков. [44]

Допустимая тепловая разверка для секции определяется допустимой температурой стенки, а действительная - рабочей температурой стенки разверенной трубы. Для безаварийной работы действительная тепловая разверка не должна превышать допустимую. Допустимая тепловая разверка зависит не только от предельного значения температуры металла труб, но и от давления и энтальпии среды на входе, а также от приращения энтальпии в секции. С ростом давления допустимая разверка растет, а вероятность тепловой разверки снижается. [45]

Страницы: 1 2 3 4