Предыдущий раздел - настоящая глава
Cтраница 2
Некоторые соединения, / упоминавшиеся в предыдущих разделах настоящей главы, являются также эффективными противоиз-носными агентами. К ним в первую очередь следует отнести ди-тиофосфаты цинка, широко применяемые в моторных маслах. [16]
В силу причин, подробно рассмотренных в предыдущем разделе настоящей главы, исходный экспериментальный материал для расчета динамических свойств реакционной колонны был получен при проведении пассивного эксперимента в ходе нормальной эксплуатации технологического процесса. [17]
Кроме тех газов, анализ которых рассматривался в предыдущих разделах настоящей главы, в газовых смесях могут присутствовать и другие компоненты, при определении которых применяются химические методы. [18]
Здесь и в дальнейшем используются обозначения, допущения и результаты предыдущих разделов настоящей главы. [19]
 |
Химический состав некоторых окалиностойких и жаропрочных сталей. [20] |
Состав и химические свойства большей части перечисленных марок сталей приводятся в предыдущих разделах настоящей главы. [21]
 |
Диалог для запуска программы FineReader. [22] |
С принципами работы программам распознавания текстов вы должны были ознакомиться в предыдущих разделах настоящей главы самоучителя. [23]
Наиболее удобно при этом проводить расчеты по несколько иной схеме, чем это мы применяли в предыдущем разделе настоящей главы. [24]
 |
Взаимозаменяемость масел с моющими присадками для авиационных поршневых двигателей. [25] |
Ниже кратко описаны применяемые за рубежом методы испытаний на двигателях моторных масел, свойства которых рассмотрены в предыдущих разделах настоящей главы. [26]
Быстрое нарастание вязкости с концентрацией объясняется для растворов полимеров тем, что ( как это было отмечено в предыдущих разделах настоящей главы) в результате взаимодействия макромолекул и их агрегатов в полимерной системе возникает пространственная структура затрудняющая свободное передвижение макромолекул, причем с повышением концентрации это взаимодействие естественно увеличивается за счет числа контактов, что и обусловливает необходимость приложения более высоких напряжений для необратимой деформации системы. [27]
Вопрос о действительном характере взаимосвязи между величиной деформаций усадки и марочной прочностью тяжелого бетона следует решать на основе положений, изложенных в предыдущих разделах настоящей главы. Полученное выражение (VII.9) свидетельствует о том, что никакой непосредственной зависимости между этими характеристиками бетона не существует. Применительно к усадке их характер целиком зависит от того, каким образом одновременно с прочностью бетона меняется расход воды в смесях. [28]
Процесс трансформации паводка в любом - м водохранилище сводится к преобразованию Ф -: Qj ( t ] - qj ( t ] входного Qj ( t) гидрографа в выходной qj ( t) гидрограф. Как указывалось в предыдущих разделах настоящей главы, конкретный вид этого преобразования определяется морфометрическими и гидравлическими характеристиками водохранилища, русла и поймы в j - м створе, величиной V. [29]
Мы уже отмечали в предыдущих разделах настоящей главы, что к этому же времени относятся теоретические исследования Флори, посвященные поведению растворов полужестких и жестких макромолекул. [30]
Страницы: 1 2 3 4