Cтраница 1
Разделение смесей близкокипящих компонентов, характеризующихся очень низкой относительной летучестью ( е 1 05), методом обычной ректификации сопряжено со значительным усложнением и удорожанием промышленных установок. [1]
Характерным примером разделения смесей близкокипящих компонентов азеотропной ректификацией является разделение смеси индол-дифенил с применением диэтиленгликоля в качестве разделяющего агента. При атмосферном давлении разность температур кипения указанных веществ составляет всего 0 6 С. Благодаря добавке диэтиленгликоля разница в температурах кипения образовавшихся азеотропов достигает уже 12 2 С. Кипящие соответственно при 230 4 и 242 6 С азеотропные смеси дифенил-диэтиленгликоль и индол-диэтиленгликоль, которые содержат почти по 60 % диэтиленгликоля, можно легко разделить, даже используя малоэффективные колонны, при небольшом флег-мовом числе. Так как дифенил в отличие от индола мало растворим в диэтиленгликоле, то больших количеств гликоля не требуется. Отгоняемый в первую очередь азеотроп дифенил-диэтиленгликоль расслаивается в приемнике дистиллята, и гликоль непрерывным потоком возвращают на стадию ректификации. [2]
Как характерный случай разделения смесей близкокипящих компонентов азеотропной ректификацией приведем пример смеси индол - дифенил, которая может быть разделена посредством добавки диэтиленгликоля. [3]
Азеотропная перегонка ( ректификация) применяется для разделения смеси близкокипящих компонентов смесей, если добавка разделяющего вещества дает с одним из компонентов азеотропную смесь с более низкой температурой кипения, чем у любого из компонентов. [4]
Пунктиром изображены кривые равновесия, получаемые при разделении смеси близкокипящих компонентов ( рис. ХП-29, а) и азеотропной смеси ( рис. ХП-29, б) в присутствии третьего компонента. Из диаграммы у - х видно, что вследствие резкого повышения относительной летучести процесс разделения значительно облегчается и может быть осуществлен при меньшем числе ступеней разделения. [5]
Приведенный метод расчета числа тарелок, основанный на предположении о постоянстве количеств пара и жидкости по высоте колонны, оправдан только при расчетах разделения смесей близкокипящих компонентов. Для смесей, температуры кипения компонентов которых значительно отличаются, изложенный метод может привести к большим погрешностям в определении необходимого числа тарелок. Для проверки полученного числа теоретических ступеней разделения необходимо произвести проверочный расчет колонны с учетом теплового взаимодействия потоков жидкости и пара по высоте колонны. [6]
На рис. XII-30 показано влияние добавки разделяющего компонента на изменение относительной летучести компонентов бинарной смеси. Пунктиром изображены кривые равновесия, получаемые при разделении смеси близкокипящих компонентов ( рис. XII-30, а) и азеотропной смеси ( рис. ХП-ЗО, б) в присутствии третьего компонента. Из диаграммы у-х видно, что вследствие резкого повышения относительной летучести процесс разделения значительно облегчается и может быть осуществлен при меньшем числе ступеней разделения. [7]
На рис. ХП-30 показано влияние добавки разделяющего компонента на изменение относительной летучести компонентов бинарной смеси. Пунктиром изображены кривые равновесия, получаемые при разделении смеси близкокипящих компонентов ( рис. ХП-30, а) и азеотропной смеси ( рис. ХП-30, б) в присутствии третьего компонента. Из диаграммы у-х видно, что вследствие резкого повышения относительной летучести процесс разделения значительно облегчается и может быть осуществлен при меньшем числе ступеней разделения. [8]
С повышением содержания этилбензола в смешанной ксилольной фракции по сравнению с обычно получаемой рентабельность извлечения этил-бензола значительно увеличивается. В табл. 9 показаны преимущества смешанной ксилольной фракции, получаемой на заводе фирмы Косден, по сравнению с равновесными смесями и другими более типичными ксилоль-ными фракциями. Работа установки сверхчеткой ректификации этилбензола в Биг-Спринге доказала возможность промышленного выделения этилбензола из ксилольной фракции, несмотря на то, что разность температур кипения этилбензола и д-ксилола составляет всего 2 2 С. Разделение смеси столь близкокипящих компонентов встретило ряд трудностей, которые при обычных задачах перегонки отсутствуют или проявляются в значительно меньшей степени. Изменение отклонений от поведения идеальных систем может привести к полному нарушению работы колонны. Кроме того, вследствие большого числа тарелок в колонне весьма значительно гидравлическое сопротивление; это вызывает необходимость, чтобы равновесные данные оставались действительными при изменении давлений в сравнительно широком диапазоне. [9]