Разделение - двухкомпонентная смесь
Cтраница 1
Разделение двухкомпонентной смеси обусловлено в основном двумя факторами: а) различием коэффициентов распределения; б) фактором размывания - хроматографических полос разделяемых веществ, обусловленным влиянием вихревой и молекулярной диффузии, а также конечностью скорости массопередачи между подвижной и неподвижной фазами. [1]
Разделение двухкомпонентной смеси обусловлено в основном двумя факторами: различием коэффициентов распределения и фактором размывания хроматографических полос разделяемых веществ, которое, в свою очередь, определяется влиянием вихревой и молекулярной диффузии, а также конечностью скорости массопередачи между подвижной и неподвижной фазами. [2]
Поскольку разделение двухкомпонентных смесей ионов с одинаковым зарядом тем полнее, чем больше величина коэффициента селективности, по данным табл. 7 возможно рассчитывать на четкое отделение никеля от меди или цинка, разделение смеси цинка и марганца, цинка и кобальта-цинка и меди, а также некоторых других смесей. [3]
Поскольку разделение двухкомпонентных смесей ионов с одинаковым зарядом тем полнее, чем больше величина коэффициента селективности, по данным табл. 7 возможно рассчитывать на четкое отделение никеля от меди или цинка, разделение смеси цинка и марганца, цинка и кобальта, цинка и меди, а также некоторых других смесей. [4]
Процесс разделения двухкомпонентной смеси ректификацией выглядит следующим образом. Сырье, которое надо разделить, подается в среднюю часть колонны на тарелку питания. Введенная в колонну жидкая смесь стекает по контактным устройствам в нижнюю часть колонны, называемую отпарной. Навстречу потоку жидкости поднимаются пары, образовавшиеся в результате кипения жидкости в кубе колонны. В процессе противоточного движения паровая фаза обогащается низкокипящим компонентом, а жидкая - высококипящим. [5]
Расчеты проводились на примере разделения двухкомпонентной смеси бензол-толуол ( средняя относительная летучесть компонентов равна 2.5), которая во всем диапазоне изменения концентраций не образует азеотропа я близка к идеальной. [6]
Расчеты проводились на примере разделения двухкомпонентной смеси бензол-толуол ( средняя относительная летучесть компонентов равна 2.5), которая во всем диапазоне изменения концентраций не образует азеотропа и близка к идеальной. Принятые составы исходной смеси приведены в табл. I.I. Анализируемая схема включает пять ступеней испарения, давление в ступенях принято равным 0.1 Мпа. [7]
На рис. 38 показана схема разделения двухкомпонентной смеси путем одновременного и многократного охлаждения паровой фазы и подогрева жидкой фазы. [8]
На рис. И изображена схема установки для разделения двухкомпонентной смеси. При проектировании следует предусматривать несколько вводов питания колонны, так как это позволяет в условиях эксплуатации скорректировать неточности, допущенные при расчете, и учесть колебания состава сырья. [9]
Ранее был рассмотрен процесс ректификации на примере разделения двухкомпонентной смеси, при котором получаются два продукта: пары ректификата, состоящие в основном из НКК, и жидкость, содержащая преимущественно ВКК. Ректификационная колонна, обеспечивающая такое разделение, состоит из верхней концентрационной и нижней отгонной частей и называется простой колонной. [10]
 |
Схема распределения парциальных давлений компонентов А и В в противо-точном мембранном элементе. [11] |
На рис. 1.4 приведены профили парциальных давлений при разделении двухкомпонентной смеси. [12]
Проведен расчетный анализ совмещенного процесса многоступенчатой конденсации и испарения на примере разделения двухкомпонентной смеси гексан-гептан. Принятые составы приведены в табл. 5.1. Для сравнительного расчета приняты шесть совмещенных ступеней конденсации и испарения. Исходная смесь вводится между третьей и четвертой ступенями. Давление в ступенях принято равным 0.1 МПа. В расчетах предусмотрен массоооменный контакт между испарившейся жидкостью и сконденсированным паром. [13]
Проведен расчетный анализ совмещенного процесса многоступенчатой конденсации и испарения на примере разделения двухкомпонентной смеси гексан-гепган. Принятые составы приведены в табл. 5.1. Для сравнительного расчета приняты шесть совмещенных ступеней конденсации и испарения. Исходная смесь вводится между третьей и четвертой ступенями. Давление в ступенях принято равным 0.1 МПа. В расчетах предусмотрен массооименный контакт между испарившейся жидкостью и сконденсированным паром. [14]
Проведен расчетный анализ совмещенного процесса многоступенчатой конденсации и испарения на примере разделения двухкомпонентной смеси гексан-гептан. Принятые составы приведены в табл. 5.1. Для сравнительного расчета приняты шесть совмещенных ступеней конденсации и испарения. Исходная смесь вводится между третьей и четвертой ступенями. В расчетах предусмотрен массообменный контакт между испарившейся жидкостью и сконденсированным паром. [15]
Страницы: 1 2