Разность - удельные весы - жидкость
Cтраница 2
Предельные нагрузки колонн определяются смачиваемостью отверстий тарелок дисперсной фазы, высотой слоя дисперсной фазы на тарелке, высотой слоя дисперсной фазы в сливном стакане, разностью удельных весов жидкостей, составляющих фазы. [16]
Предельные нагрузки колонн определяются смачиваемостью отверстий тарелок дисперсной фазой, высотой слоя дисперсной фазы на тарелке, высотой слоя дисперсной фазы в сливном стакане, разностью удельных весов жидкостей, составляющих фазы. [17]
 |
Принципиальные схемы ситчатых экстракционных колонн и. [18] |
Предельные нагрузки ситчатых колонн определяются смачиваемостью отверстий тарелок дисперсной фазой, высотой слоя дисперсной фазы на тарелке, высотой слоя сплошной фазы в сливном стакане, разностью удельных весов жидкостей, составляющих фазы. [19]
Напор, необходимый для движения жидкости, создается не только высотой столба жидкого рабочего тела, например Нг для камер нижнего этажа я Я3 для камер верхнего этажа, но и разностью удельных весов жидкости в подающих трубах и двухфазной смеси ( влажного пара) в обратных ( паровых) трубах. [20]
Заметим, что гидравлическое сопротивление контура первичного теплоносителя, возникающее при непрерывном перемещении в нем пара и конденсата, уравновешивается статическим напором А0, величина которого, как известно, зависит от сопротивления системы и от разности удельных весов жидкости и пара. Предположим далее, что при неизменном потреблении тепла аппаратами требуется снизить температуру вторичного пара с t0 до / ь которой будет соответствовать новое ( меньшее) давление насыщенного пара рг. Понижение давления с р0 до рг достигается частичным прикрытием дросселирующего органа 9, который получает соответствующий импульс с технологического теплопотребляющего аппарата. [21]
Заметим, что гидравлическое сопротивление контура первичного теплоносителя, возникающее при непрерывном перемещении в нем пара и конденсата, уравновешивается статическим напором Л0, величина которого, как известно, зависит от сопротивления системы и от разности удельных весов жидкости и пара. Предположим далее, что при неизменном потреблении тепла аппаратами требуется снизить температуру вторичного пара с t0 до tlt которой будет соответствовать новое ( меньшее) давление насыщенного пара рг. Понижение давления с р0 до рг достигается частичным прикрытием дросселирующего органа 9, который получает соответствующий импульс с технологического теплопотребляющего аппарата. Частичное прикрытие дроссельного органа вызывает увеличение сопротивления трубопровода 3, благодаря чему положение уровня конденсата в нем переместится с отметки В о до отметки Bv. [22]
Кислая вода, содержащая уксусную кислоту и ее гомологи, подается в верхнюю часть колонны, а эфиры - в нижнюю. Благодаря разности удельных весов жидкости движутся в противоположных направлениях, в результате чего сверху из экстрактора выходит эфир, содержащий до 4 % кислоты, а снизу вода, содержащая 7 - 8 % эфира и до 0 4 % кислот. Эфир, содержащий кислоту, далее перерабатывают на эфирокислотной установке-непрерывного действия, состоящей из подогревателя, ректификационной колонны, семикорпусного конденсатора, холодильников, флорентийских сосудов и сопряженной с ректификационной колонной исчерпывающей колонны. Колонны и теплообменную аппаратуру изготовляют из меди, флорентийские сосуды, разделители и другие емкости могут быть изготовлены из стали и защищены кислотоупорной футеровкой. [23]
Кислая вода, содержащая уксусную кислоту и ее гомологи, подается в верхнюю часть колонны, а эфиры - в нижнюю. Благодаря разности удельных весов жидкости движутся в противоположных направлениях, в результате чего сверху из экстрактора выходит эфир, содержащий до 4 % кислоты, а снизу вода, содержащая 7 - 8 % эфира и до 0 4 % кислот. Эфир, содержащий кислоту, далее перерабатывают на эфирокислотнои установке непрерывного действия, состоящей из подогревателя, ректификационной колонны, семикорпусного конденсатора, холодильников, флорентийских сосудов и сопряженной с ректификационной колонной исчерпывающей колонны. Колонны и теплообменную аппаратуру изготовляют из меди, флорентийские сосуды, разделители и другие емкости могут быть изготовлены из стали и защищены кислотоупорной футеровкой. [24]
Находящиеся в противоточном движении вертикально направленные потоки фаз находятся под воздействием сил тяжести стекающей жидкости и силой трения противоточно направленного газового ( парового) потока или потока легкой жидкой фазы. Движущей силой в рассматриваемом случае, вызывающей относительное движение фаз, является разность удельных весов жидкостей, составляющих фазы. [25]
При больших и нефтеотдача приближается к вычисленной по формулам Баклея - Леверетта. Добавим еще, что учет силы тяжести может привести к увеличению длины переходной зоны на величину порядка Д / Д sin р где AY - разность удельных весов жидкостей; р - угол наклона пласта к горизонту. [26]
При оценке эффективности использования того или иного способа интенсификации процесса экстракции в тарельчатых колоннах важно определить, какой при этом достигается эффект по сравнению с тарельчатой колонной аналогичной конструкции, но без применения дополнительной энергии. В связи с этим представляет интерес рассмотреть явления гидродинамики и массообмена в колонне с провальными тарелками при условии, что величина сил инерции, дробящих капли жидкостей, определяется, в основном разностью удельных весов жидкостей. [27]
Пузырек прилегает к поверхности основанием радиусом г, зависящим, как показано на рис. 9 - 9, от угла смачивания ф и равным R sin ф, причем R обозначает радиус кривизны пузырька. Подъемная сила пузырька равна произведению разности удельных весов жидкости и пара чж - Тп и объема пузырька яз. [28]
Известно, что эффективность экстракционных колонн находится в сильной зависимости от их удерживающей способности по диспергированной фазе, а также и от размеров частиц последней. Пределы регулирования этих двух факторов в обычных экстракционных аппаратах весьма ограничены, так как время пребывания частиц диспергированной фазы определяется в наибольшей мере разностью удельных весов жидкостей. Этим объясняется громоздкость экстракционных колонн при необходимости обеспечения в них большого числа ступеней равновесия. Таким образом, возникает проблема такого аппаратурного оформления процесса непрерывной противоточной экстракции, которое позволило бы г. широких пределах увеличивать и регулировать время контакта жидких фаз во всех рабочих ступенях аппарата при минимальных их объемах. [29]
На рис. 59 показана нижняя часть циркуляционного прибора с выносным кипятильником. Кипение обеспечивается электронагревателем, установленным на подъемной трубке а, диаметром 6 - 10 мм. Выход ее устанавливается на 30 - 40 мм выше дна прибора в месте предполагаемого расположения легкой фазы. Благодаря разности удельных весов жидкости в опускной трубке б и паро-жидкостной смеси в подъемной трубке а возникает циркуляция, обеспечивающая перемешивание жидких фаз. Этой цели способствует также тангенциальное по отношению к корпусу прибора расположение выхода паро-жидкостной смеси. [30]
Страницы: 1 2