Допустимая разность - температура
Cтраница 3
 |
Кинетические кривые. [31] |
Эпоксидные смолы могут отверждаться как при комнатной ( холодное отверждение), так и при повышенной ( горячее отверждение) температурах. Оптимальные свойства изделий достигаются, однако, при режиме отверждения и охлаждения, обеспечивающем соблюдение допустимой разности температур и конверсии в любой момент времени по объему изделия. [32]
 |
Характеристики измерительных преобразователей зазоров. [33] |
Состояние корпуса турбины принято контролировать разностью температур в различных местах: между верхом и низом корпуса между правой и левой сторонами корпуса. Вычисление разности температур tti - tz по абсолютным значениям температур ti и tz дает погрешность около 2 % при измерении термопарами и автоматическими потенциометрами, что составляет около 20 С, тогда как допустимая разность температур в ряде сечений цилиндров турбины составляет 50 С. [34]
 |
Схемы незадуваемых аэрационных фонарей.| Схема аэрации однопролетного здания. [35] |
Для расчета должны быть известны следующие данные: а) расчетная летняя температура наружного воздуха для проектирования вентиляции ta, С ( СНиП 11 - 33 - 75, расчетные параметры А); б) допустимая разность температур воздуха в рабочей зоне и наружного воздуха Др. [36]
 |
Растопочная схема барабанного парогенератора. [37] |
В начальный период растопки, когда циркуляция воды в контурах еще не установилась, ограничение скорости может быть вызвано прогревом барабана. Температур а верхней его части за счет тепла конденсации пара быстро растет, а нижняя сохраняет температуру, отвечающую первоначальному заполнению водой. Допустимая разность температур верха и низа барабана составляет 40 С. [38]
При выделении в ходе реакции больших количеств тепла аппарат должен быть разделен на элементарные реакторы малого диаметра для увеличения отношения внешней теплообменной поверхности аппарата к его объему и предотвращения возможности недопустимого повышения температуры в нем. Обычно в таких случаях используют реактор, представляющий собой систему трубок малого диаметра. Диаметр выбирают из расчета получения допустимой разности температур между ядром потока внутри трубки и стенкой, соответствующей максимальному выходу продукта. [39]
Прессование некоторых видов изделий из пластмасс, после разогрева и выдержки их при определенной температуре, сопровождается последующим охлаждением совместно с пресс-формой. Поэтому для снижения возникающих при охлаждении напряжений необходимо обеспечить однородное температурное поле пресс-формы при охлаждении с минимальной допустимой разностью температур, порядка 3 - 5, при равенстве температур матрицы и пуансона. Для выполнения этих условий через пресс-форму необходимо пропускать большой объем теплообменной жидкости с тем, чтобы температуры поступающей и уходящей жидкости не отличались сильно одна от другой. [40]
Постановка задачи проектирования оптимальной технологической схемы ТС соответствует § 1 главы VI и § 3 главы IV. ИЗС сохраняется ограничение о невозможности разделения технологических потоков на части. Кроме того, предполагается, что если между данной парой потоков происходит теплообмен, то при этом передается максимально возможное количество тепла с учетом требуемой конечной температуры потоков и минимально допустимой разности температур. [41]
Постановка задачи проектирования оптимальной технологической схемы ТС соответствует § 1 главы VI и § 3 главы IV. При решении ИЗС сохраняется, ограничение о невозможности разделения технологических потоков на части. Кроме того, предполагается, что если между данной парой потоков происходит теплообмен, то при этом передается максимально возможное количество тепла с учетом требуемой конечной температуры потоков и минимальном допустимой разности температур. [42]
Данная установка работает по дроссельному циклу, и покрытие хо-лодопотерь от недорекуперации и через изоляцию производится за счет дроссель-эффекта метановой фракции. Метановая фракция, отделяемая в сепараторах, дросселируется после каждого из них до различного конечного давления, которое составляет после сепаратора 10 - 0 85 МПа; сепаратора 9 - 0 65 МПа; сепаратора S - 0 16 МПа и сепаратора 7 - 0 035 МПа. Принятое в работе [86] распределение температур исходного газа на выходе из теплообменников и значений давления метановой фракции после дросселирования связано с учетом наименьших затрат энергии на дожатие метановой фракции до заданного давления 0 65 МПа при допустимой разности температур на тепловых концах теплообменников. [43]
 |
Влияние потери давления рабочего тела Др на изменение площади поверхности нагрева AF, % ( а, и расхода пара Д. ПЕ % ( в пароперегревателе низкого давления КУ. [44] |
Прямоточный КУ может работать при более быстрых изменениях нагрузки, чем КУ барабанного типа с естественной или принудительной циркуляцией. В последних лимитирующей характеристикой является максимальный температурный градиент, вызываемый температурными напряжениями в барабане ВД. Если сепаратор прямоточного КУ можно выполнить диаметром 800 - 1000 мм, то обычный барабан ВД КУ составляет 2600 мм. Соответственно изменяются толщина стен и допустимые разности температур. [45]
Страницы: 1 2 3 4