Разрушение - панель
Cтраница 1
Разрушение панелей, колеблющихся в потоке газа, не носит катастрофического характера, а наступает вследствие накопления усталостных повреждений. Для предсказания времени возможного разрушения панели необходимо знать в первую очередь амплитуды колебаний в области флаттера. Для оценки амплитуд колебаний могут быть применены известные методы теории нелинейных колебаний: метод гармонического баланса, метод малого параметра, метод последовательных приближений и др. В области, примыкающей к границе флаттера, удобен метод малого параметра. [1]
Форма потери устойчивости и вид разрушения панели определяются по внешнему виду в процессе испытания. Может оказаться, что величина разрушающих напряжений, полученная при эксперименте, не совпадает с величиной напряжений, полученной при расчете. [2]
Рассмотренные численные результаты показывают, что процесс деформирования и разрушения многослойных композиционных панелей достаточно сложный и сильно зависит как от параметров композита, его структуры, так и от вида внешних воздействий. Разработанная дискретно-структурная модель элементов композиционных конструкций и представленная методика расчета дают возможность детально проследить ход этого процесса, а значит выбирать наиболее эффективные конструктивные решения. [3]
Местная потеря устойчртвости, если она происходит раньше общей, не приводит к непосредствешшоу разрушению панелей. Панель будет продолжать нести нагрузку до тех пор, пока не наступят общая или изгибио-крутильная формы потери устойчивости. Следует учитывать, что местная потеря устойчивости может значительно снизить разрушающую нагрузку. [4]
Взрывные панели и клапаны не связаны жестко с основными строительными конструкциями, чтобы они не страдали при разрушении панели или клапана. [5]
Результаты исследований клееных трехслойных панелей с сотовым заполнителем при сдвиге позволили установить места основных концентраторов напряжений, которые приводят к разрушению панели. [6]
В результате исследований установлено следующее: 1) статическая прочность на изгиб клепаных и клее-сварных панелей практически одинакова; 2) разрушение панелей под действием гидростатического давления происходит, как правило, по шпангоутам; среза и вырывов заклепок или сварных точек по ребрам жесткости не наблюдается; 3) клее-сварные панели обоих типов имеют заметно лучшую герметичность и меньшие остаточные деформации. [7]
 |
Параметры режима усталостных испытаний панелей. [8] |
При этом необходимые для критерия 2 характеристики прочности утеплителя на сдвиг, характерной для легких металлических панелей ( Т) получали статистическими испытаниями до разрушения панелей по стандартной методике. [9]
Поэтому с вероятностью 1 оценка среднего времени до разрушения t 9 когда / оценивается по формуле ( 5), мало отличается от среднего значения времени разрушения панели. [10]
Испытание на продольное сжатие панелей с заполнителем позволяет определить несущую способность панелей, оценить влияние конструктивно-технологических параметров на величину критических напряжений, выявить форму потери устойчивости и характер разрушения панелей, сравнить расчетные значения с экспериментальными. [11]
 |
Результаты химического анализа образцов кремнебетонных. [12] |
Кроме того, кремнебетонные панели склонны к образованию трещин из-за большой их длины ( 10 м) и малой толщины ( 80 мм), что затрудняет их транспортировку к месту строительства. Через трещины, образующиеся в теле панелей, серная кислота поступает на наружную поверхность и служит причиной интенсивной коррозии металлических частей ствола и закладных деталей крепления, вследствие чего происходит деформация и разрушение панелей. [13]
При перемещении кинематической системы в предельной стадии ее размеры в направлении, в котором панель имеет кривизну, меняются за счет пластических деформаций бетона у трещин в зонах пластических шарниров. Изменение длины диска сопровождается его поворотом относительно криволинейного шарнира. Поворот и укорочение дисков осуществляется в сложной системе пластических зон и трещин, которая возникает в процессе разрушения панели. В расчете условно принято, что все деформации, обеспечивающие работу кинематического механизма, сосредоточены по линиям излома панели, образующим конверт. Поворот элементов цилиндрической панели около криволинейного ребра сопровождается их кручением, которым в расчете пренебрегаем. Условно принято, что деформации текучести арматуры в полке при повороте дисков сконцентрированы в трех сечениях: у ребер и в середине пролета плиты панели. В этом случае в расчете можно принять, что прогиб по поперечному сечению панели в предельной стадии линейно увеличивается от ребер к центру. [14]
Из сопоставления данных результатов с расчетными для композиционной панели ( см. рис. 31, 34) следует, что в двухслойной напели разрушение в начале процесса деформирования носит более локализованный характер, а затем распространяется, как и в многослойной панели, вдоль границы с низкомодульным материалом. При этом тыльный слой НМ остается неразрушенным, что объясняется главным образом следующим: хотя локальный импульс давления был одинаковым как для многослойной панели из КМ и НМ, так и для двухслойной панели из алюминия и НМ, но ввиду существенной разницы в жесткости алюминия и КМ на сжатие в направлении оси z работа внешних сил локального давления в многослойной композиционной панели на порядок превосходит соответствующую работу в двухслойной. Поэтому энергетически воспринимаемое воздействие на композиционную панель более высокое, что приводит и к более значительным зонам разрушения, включая разрушение тыльного слоя НМ. В то же время характерной особенностью разрушения композиционной панели по сравнению с двухслойной изотропной является интенсивное формирование и распространение расслоения КМ в достаточно широкой области по толщине слоев композита за счет разрушения слабого компонента - материала связующего. [15]
Страницы: 1 2