Cтраница 2
Изменение относительного восстанавливающегося напряжения и тн.| Зависимость степени демпфирования переходного процесса г д от. [16] |
В качестве демпфирующих сопротивлений применяются шунтирующие резисторы, присоединяемые параллельно отдельным дугогасительным разрывам выключателя. [17]
На рис. 47 приведены осциллограммы испытания на включающую способность одного дугогасительного разрыва маломасляного выключателя МГ-110 завода Электроаппарат при воспроизведении пробоя между контактами выключателя при промежуточном значении напряжения сети. [18]
В них резервуар сжатого воздуха / еще более приближен к дугогасительным разрывам 3 и теперь охватывает некоторые их элементы. При этом если не предусмотрены соответствующие обходные токоведущие цепи, то ток, протекающий через дугогасительные разрывы, должен будет пройти и через резервуар. Во избежание чрезмерного нагрева резервуары следует выполнять из немагнитной или маломагнитной стали. [19]
Какие максимальные значения тока отключения и напряжения, приходящегося на один дугогасительный разрыв, достигнуты в воздушных выключателях. [20]
Согласно формуле (3.9) в рассматриваемом случае требуется увеличить в два раза число дугогасительных разрывов как воздушного, так и элегазового выключателя. [21]
Оценим рост приведенных затрат при увеличении в два раза ( до восьми) числа дугогасительных разрывов воздушного выключателя 330 кВ типа ВВБК ( см. рис. 2.19), имеющего четыре разрыва. Для упрощения расчета примем, что вероятность отказов выключателя по электрическим причинам при числе разрывов 4 и 8, но при увеличенном во втором случае токе отключения одинаковы. [22]
Элегазовый выключатель на номинальное напряжение 230 кв.| Вакуумный выключатель на номинальное напряжение 10 кв. [23] |
Как будет видно из дальнейшего, благодаря применению низ-коомного сопротивления, которым шунтируется в процессе отключения часть дугогасительных разрывов, в выключателе может легко происходить гашение мощной дуги, несмотря на весьма высокую частоту восстанавливающегося напряжения, присущую генераторным точкам электрических систем. [24]
Аналогично при сопротивлении R3, много меньшем волнового сопротивления линии, удается достичь одинаковой отключающей способности для всех N дугогасительных разрывов выключателя в подобном режиме коммутации, причем результирующая отключающая способность всего выключателя может оказаться в более сильной зависимости от числа N, чем линейная. [25]
При оперировании траверса с подвижными контактами поворачивается на угол около 40 и во включенном положении перемыкает неподвижные контакты обоих дугогасительных разрывов модуля, расположенные на концах горизонтальных вводов. Здесь же, на внутренних концах вводов находятся и пред-включаемые резисторы, присоединяемые одним концом к вводам, а другим - к сопровождающим контактам, расположенным вблизи главных неподвижных контактов модуля. [26]
Клапаны управления в дугогасительных устройствах воздушных. [27] |
Эти условия могут быть удовлетворены при помощи дутьевых клапанов /, расположенных либо в воздушном тракте, питающем сжатым воздухом дугогасительный разрыв ( как показано на рисунке), либо непосредственно у сопел. В первом случае один дутьевой клапан может снабжать сжатым воздухом несколько дугогасительных камер одновременно, причем последние не находятся под высоким давлением, за исключением периода коммутации. [28]
Кинематические схемы приводных механизмов. [29] |
Быстродействие достигается благодаря применению пневматического привода и малому весу всей подвижной системы ( контактно-поршневого блока); малый ход контактов обусловлен тем, что дугогасительные разрывы находятся в атмосфере сжатого воздуха ( или какого-либо иного газа), обладающего относительно высокой электрической прочностью. [30]