Cтраница 2
Кроме того, для получения цемента размалываемые зерна должны иметь заданный гранулометрический состав. Последними исследованиями установлено, что цемент, содержащий в определенном сочетании мелкие и относительно крупные зерна, обладает наиболее высокими физико-механическими показателями. [16]
Нек-рые общие положения, к-рым должны удовлетворять все жаропрочные сплавы независимо от их состава и структуры, сводятся к следующим. Для машин и аппаратов, работающихпри высоких темп-рах, наиболее подходящими являются сплавы с относительно крупным зерном и совершенно свободные от остаточных напряжений; сплав должен быть по возможности однородным. Поэтому, как правило, литые детали обнаруживают большее сопротивление деформирующим силам при повышенных темп - pax, чем детали, предварительно прошедшие холодную обработку. Особенно это справедливо при рабочих темп - pax, близких к плавлению сплава. В связи с этим детали, предназначенные для работы при высоких темп - pax и подвергшиеся механич. [17]
Нек-рые общие положения, к-рым должны удовлетворять все жаропрочные сплавы независимо от их состава и структуры, сводятся к следующим. Для машин и аппаратов, работающихпри высоких темп-рах, наиболее подходящими являются сплавы с относительно крупным зерном и совершенно свободные от остаточных напряжений; сплав должен быть по возможности однородным. Поэтому, как правило, литые детали обнаруживают большее сопротивление деформирующим силам при повышенных темп - pax, чем детали, предварительно прошедшие холодную обработку. Особенно это справедливо при рабочв: х темп - pax, близких к плавлению сплава. В связи с этим детали, предназначенные для работы при высоких темп - pax и подвергшиеся механич. [18]
Хотя эта методика не учитывает возможную неоднородность деформации внутри зерен, она при достаточной статистике дает реальную оценку средней величины вклада. Следует отметить, что вследствие технической трудности нанесения двух рисок в одном зерне и повторных измерений предложенная методика дает достоверные результаты только для СП материалов с относительно крупным зерном - примерно 10 - 15 мкм, когда можно использовать более надежные методы световой микроскопии. [19]
Следовательно, наблюдаемое укрупнение частиц явилось результатом ускоренного роста и коагуляции у - фазы в процессе деформации сплава, причем наиболее интенсивно укрупнение частиц происходит в участках, где произошла рекристаллизация. Здесь образующиеся крупные выделения у - фазы приобретают округлую форму и располагаются в основном на границах рекристаллизованных зерен матрицы, а сами зерна очищаются от дисперсных выделений - / - фазы, присутствующих до деформации. Наблюдаемая картина преобразования упрочняющих когерентных выделений у - фазы в относительно крупные зерна подтверждает рассмотренный механизм формирования структуры микродуплекс, в соответствии с которым происходит растворение мелких частиц у - фазы в мигрирующих границах с последующим выделением легирующих элементов на ее растущих зернах. [20]
Из-за содержания посторонних примесей гематит отличается повышенной водопотребностью, поэтому при его использовании для получения растворов необходимой текучести требуется значительно больше воды. Следствием является понижение плотности раствора и прочности камня. Водоудерживающая способность зависит также от размера и гидрофильности частиц утяжелителя. Для смачивания магнетита, состоящего из относительно крупных зерен, требуется меньшее количество воды. [21]
В результате оплавления участка ОШЗ исчезает зеренная структура, сформировавшаяся на этапе сварочного нагрева. Новые границы аустенитных зерен образуются при затвердевании расплавленного металла на оплавленном участке ОШЗ. При наличии полностью расплавленной прослойки, затвердевание которой происходит после начала кристаллизации шва, границы зерен на этом участке ОШЗ представляют собой продолжение границ относительно крупных зерен в металле шва. В этом случае на участке ОШЗ, примыкающем к линии сплавления, наблюдается наиболее крупное зерно в ОШЗ. При частичном оплавлении границы зерен образуются по затвердевшим расплавленным прослойкам между частями оплавленных зерен, причем в зависимости от степени дробления ранее существовавших до оплавления зерен конечные размеры зерен могут быть соизмеримы с остальными зернами в ОШЗ или более мелкими. Во всех рассмотренных случаях возможно подрастание аустенитных зерен на этапе охлаждения. Об этом свидетельствует несовпадение границ новых зерен с оплавленными границами старых и более крупный размер новых зерен по сравнению со старыми. При анализе этого явления необходимо четко отличать оплавленные старые границы от действительных границ аустенитного зерна. [22]
В процессе контактной коагуляции взаимодействуют частицы, значительно различающиеся своими размерами. Частицы примесей воды имеют микро - и ультрамикроскопические размеры, а частицы контактной среды - макроскопические. Прилипание агрегативно неустойчивых примесей воды к поверхности частиц контактной массы является частным случаем коагуляции, носящим название адагуляция. Характерной особенностью этого процесса является большая скорость в сочетании с высоким эффектом при меньших затратах коагулянта. Интенсивность прилипания мелких примесей к относительно крупным зернам загрузки намного превышает скорость агломерации между собой отдельных мелких частиц в свободном объеме жидкости. [23]
Оказалось, что в этих случаях часто удается наблюдать дислокационную структуру в зернах ( см. рис. 5) - при малых е ( в области I) наблюдаются, как правило, отдельные дислокации, при переходе во II скоростной интервал плотность дислокаций несколько увеличивается, но развитая субструктура не образуется, и только-после растяжения с высокими скоростями во многих зернах можно обнаружить дислокационные сплетения и субграницы. Показано, что с увеличением скорости деформации ( при переходе из области I в область II) происходит вовлечение в действие наряду с базисным скольжением пирамидальных систем. Поэтому результаты работы [65] дают однозначное доказательство важности внутризеренного скольжения при СПД этого сплава. Однако следует отметить, что эти эксперименты были проведены на материале с относительно крупным зерном ( примерно 10 мкм) и полученные данные могли отражать особенности его поведения. Установлено, что хотя все дислокации имели векторы Бюргерса, принадлежащие семейству а / 2 110, с увеличением скорости деформации также наблюдается повышение числа действующих направлений скольжения. К сожалению, в работе [64] имеется один недостаток - высокая плотность дислокаций в исходном материале. Поэтому до конца-не ясно, в какой мере наблюдаемая после деформации дислокационная структура связана с процессом СП течения. [24]
Рассмотренные закономерности порообразования вакансионного типа не ограничиваются размером кристаллов в составе покрытия. Эти представления целиком применимы к эпитаксиальным монокристаллическим покрытиям и к покрытиям с кристаллами больших размеров. Для поликристаллических покрытий с кристаллами небольших размеров должны быть введены определенные уточнения, вытекающие из ограниченности размеров зерен. В первую очередь следует иметь в виду наличие дополнительных активных стоков вакансий в виде межкристаллитных границ и полей напряжений, возникающих в результате взаимодействия кристаллов в процессе роста. Разветвленная сеть межзеренных границ при повышенных температурах является концентратором вакансий, что приводит к преимущественному порообразованию вдоль границ относительно крупных зерен. Понижение температуры при сохранении размера зерен уменьшает порообразование вдоль границ. Если понижение температуры сопровождается уменьшением размера кристаллов, то порообразование наблюдается преимущественно только вдоль границ. В покрытиях, состоящих из нитевидных и столбчатых кристаллов, цепочки пор, как правило, пронизывают, покрытие насквозь. [25]