Cтраница 3
В работах некоторых исследователей в качестве критерия оптимальности принимаются минимальные затраты на весь период разработки месторождения без учета повышения давления на линии нагнетания выше начального пластового. Имеются публикации, в которых оптимальное устьевое давление рекомендуется определять с учетом трещинообразования в призабойной зоне нагнетательной скважины для того, чтобы расчетные величины коэффициента Пуассона на рабочих режимах закачки были близки к значениям, соответствующим данному типу коллекторов. Предложены также методы определения рассматриваемого параметра по наибольшему коэффициенту охвата пластов заводнением и минимуму затрат на закачку воды. [31]
Однако, при оценке деформаций трубопровода, возникающих при сейсмических колебаниях, следует иметь в виду, что высокие сейсмические ускорения не передаются полностью трубопроводам, погруженным в слабые грунты. Авторы [28] допускают некоторое снижение инструментально найденных величин сейсмического ускорения и скорости с учетом возможности практического деформирования материала самого сооружения. В табл. 5 приведены рекомендованные расчетные величины коэффициентов сейсмичности, равных отношению ускорения сейсмических колебаний грунта или трубопровода к ускорению силы тяжести, и скоростей сейсмических колебаний для нефтепровода Транс-Аляска. Материалы таблицы могут служить определенным ориентиром при решении воп-просов о выборе расчетных параметров при проектировании трубопроводов в сейсмоактивных районах. [32]
При внесении управляющего сигнала на увеличение перепад давления нарастал до установившегося значения приблизительно за 20 с. При управляющем сигнале на уменьшение перепада его величина изменялась в некоторых случаях с заметной инерционностью и достигала установившегося значения за 4 - 6 мин. При проведении эксперимента было выяснено, что корректность уравнения (2.8.17) модели динамики блока 8, связанная с расчетной величиной коэффициента при воздействии fn, не подтверждается. Последнее связано, видимо, с тем, что предложенный метод расчета коэффициентов модели блока 8 при сделанных допущениях слишком грубо учитывает изменение физико-химических свойств парового потока, его плотности и массовой скорости при переходе от тарелки к тарелке. В связи с тем, что использование информации об интенсивности воздействия по данному каналу ограничивается лишь решением задачи экспериментального исследования верха колонны, коррекция математической модели блока 8 не проводилась. [33]
Интуиция подсказы вдет, что коэффициент концентрации напряжений скорее всего является функцией числа перерезанных волокон, и следовательно, диаметра отверстия. Рост коэффициента концентрации напряжений с увеличением размера кругового отверстия менее значителен, чем в случае увеличения длины надреза. Видно, что для отверстий большого диаметра расчетная величина коэффициента концентрации напряжений не возрастает неограниченно, а достигает асимптотического значения. [34]
Интуиция подсказывает, что коэффициент концентрации напряжений скорее всего является функцией числа перерезанных волокон, и следовательно, диаметра отверстия. Рост коэффициента концентрации напряжений с увеличением размера кругового отверстия менее значителен, чем в случае увеличения длины надреза. Видно, что для отверстий большого диаметра расчетная величина коэффициента концентрации напряжений не возрастает неограниченно, а достигает асимптотического значения. [35]
Однопараметрический метод определения коэффициента теплоотдачи не учитывает влияния структуры заряда вне слоя на величину коэффициента теплоотдачи. Это особенно актуально для камер сгорания двигателей, где турбулизация заряда вследствие сгорания приводит к некоторой интенсификации теплообмена. В работе уже упоминалось о том, что расчетные кривые изменения коэффициента теплоотдачи по углу поворота коленчатого вала не обладают той полнотой, которая в действительности свойственна наблюдаемым кривым. Все это побуждает дополнительно учитывать структуру заряда вне слоя и корректировать расчетную величину коэффициента теплоотдачи. [36]
Самой трудной и ответственной частью теплотехнических расчетов является выбор расчетных величин коэффициентов теплопроводности материалов, входящих в конструкцию. Решающее значение в этом выборе имеет опыт лица, производящего теплотехнические расчеты. Выбор значений Я делается в зависимости от относительной влажности воздуха в помещении и от влажностно-климатической характеристики места строительства. Это значительно уточняет выбор расчетных величин коэффициентов теплопроводности. Если рассматриваемый материал по составу и по объемному весу совпадает с одним из материалов, приведенных в СНиП, то величина коэффициента теплопроводности материала берется непосредственно по нормам. [37]