Распределение - продольное напряжение
Cтраница 2
Выражение (15.17) показывает, что распределение продольных напряжений в отводах и прямых трубах различно. В отводах максимальные напряжения возникают в промежуточных волокнах, а не в наиболее удаленных от нейтральной оси. Это положение справедливо даже при Я1 и выражается более резко при малых значениях Я. [16]
 |
Зависимость парамет - [ IMAGE ] Эпюра напряжений, ра [ от относительных коль - соответствующая пластическо-цевых напряжений. му шарниру. [17] |
На рис. 13.5 изображена возможная эпюра распределения продольных напряжений, соответствующая образованию пластического шарнира. Угол у, отсчитываемый от крайней фибры растянутой зоны, характеризует положение нейтрального слоя сечения. [18]
На рис. 71 изображена возможная эпюра распределения продольных напряжений, соответствующая образованию пластического шарнира. Угол у, отсчитываемый от крайней фибры растянутой зоны, характеризует положение нейтрального слоя сечения. [19]
В поперечном сечении сварного шва после сварки образуется распределение продольных напряжений, схематично представленное на рис. 1.31. Механизм их образования описан в разд. Из рис. 1.31 видно, что распределение напряжений связано с распределением температур при прохождении сварочного источника. Часть сечения шириной 2й л нагревшаяся выше некоторой температуры Тт и испытавшая при нагреве пластические деформации укорочения, растянута до напряжения, близкого к пределу текучести материала стт. Остальная часть сечения сжата. Эпюра напряжений CTQCT уравновешена по сечению. [20]
Наиболее изучено влияние надрезов при осевом растяжении, в этом случае решающее значение имеет неравномерность распределения продольных напряжений, так как именно эти напряжения имеют максимальное значение на поверхности образца у вершины надреза; объемное же напряженное Состояние, создающееся во внутренней зоне образца, при начинающемся на поверхности хрупком разрушении, по-видимому, не влияет. Поэтому для хрупких материалов, практически переходящих из упругой области непосредственно к разрушению, должно всегда наблюдаться понижение прочности по сравнению с прочностью гладких образцов того же сечения по величине соответствующее теоретическому коэффициенту концентрации. [21]
Изменение температурного режима трубопровода вследствие колебаний температуры транспортируемого продукта, а также внутреннего давления в период эксплуатации влияет на распределение продольных напряжений в поперечном сечении труб и соответственно на распределение суммарного продольного усилия, определяемого ими. [22]
Изменение температурного режима трубопровода, обусловленное изменением колебаний температуры перекачиваемого продукта, а также внутреннего давления в период эксплуатации, влияет на распределение продольных напряжений в поперечном сечении труб и соответственно на распределение суммарного продольного усилия, определяемого ими. [23]
 |
Распределение изгибных продольных напряжений ам в средних сечениях труб. [24] |
Трубы средней длины ( 0 5 eg 1г; 2) следует рассчитывать по формулам (3.83), так как для этого класса труб закон распределения продольных напряжений уже существенно отличается от линейного и в то же время закрепление краевых сечений сказывается на распределении напряжений достаточно сильно. [25]
Из графиков на рис. 30 следует, что для труб коротких ( 1Х 0 5) и средней длины ( 0 5 sc; l 2), имеющих фланцы на концах, распределение продольных напряжений существенно отличается от распределения, следующего из теории Кармана [85], не учитывающей закрепления концов. [26]
На основе измерений деформации стенки трубы, которые производились при помощи рычажных тензометров, установлено, что наибольшие продольные напряжения в поперечном сечении трубы находятся на расстоянии, наиболее удаленном от нейтрального слоя; кривая распределения продольных напряжений в зависимости от расстояния нейтрального слоя не имеет максимума и приближается к прямой. [27]
Сравнивая полученные результаты, видим, что для заданной трубы теория Кармана на 12 % завышает наибольшую величину продольных напряжений. Кроме того, концевые закрепления существенно изменяют характер распределения продольных напряжений. Как видно из рис. 34, а, an Шах смещается в сторону центра кривизны оси. [28]
Под критической длиной армирующих волокон в однонаправленном пластике понимают их минимальную длину, при которой касательные напряжения на границе раздела с матрицей, передающей нагрузку на волокна, достаточны для реализации прочности волокон. Вывод формул для расчета критической длины волокон базируется на одной из пяти теорий распределения продольных напряжений на границе раздела волокно - связующее [ 2, с. В четырех из них предполагается, что компоненты пластика деформируются упруго, а в пятой - что связующее проявляет пластические свойства. [29]
При нахождении значений и А а нужно иметь в виду два случая - когда стыкуемый участок пакета может изгибаться вследствие внецентренного приложения усилий в ослабленных сечениях и когда возможность изгиба стыкуемого участка предотвращена какими-либо конструктивными мероприятиями. Последнее имеет место, если, например, рассматриваемый пакет из трех брусьев представляет собой половину симметрично загруженного пакета из шести брусьев, соединенных жесткими поперечными связями; распределение продольных напряжений по сечениям отдельных брусьев при этом равномерное, и пакет не изгибается. [30]
Страницы: 1 2 3