Распределение - остаточное напряжение
Cтраница 2
Распределение остаточных напряжений по сечению стенки втулки ( сталь 0 9 / С) после закалки в воде и отпуска при 200 С: / - тангенциальные; г-продольные. [16]
Распределение остаточных напряжений по сечению закаленных и отпущенных шайб, изготовленных из стали марки 18ХНВА с различной величиной зерна, показывает, что в крупнозернистой стали ( зерно № 2 - 3) сжимающие напряжения у наружного края шайбы достигают 10 кГ / мм2, а у отверстия растягивающие напряжения достигают 16 кГ / мм2; в мелкозернистой стали ( зерно № 8) эти напряжения равны 4 и 2 кГ / мм2 соответственно ( И. [17]
Распределение остаточных напряжений, характерное для разнородных конструкций, показано на фиг. В исходном состоянии после сварки распределение остаточных напряжений близко к обычному для однородных сварных конструкций. [18]
Распределение остаточных напряжений о дано в левой части фиг. [19]
Распределение остаточных напряжений определяется таким же способом, как для цилиндров. Противоположная текучесть в данном случае может так же возникнуть, как у цилиндров. Сферическая оболочка с отношением диаметров около 2 72 ( при давлении автофреттажа, вызывающем пластическую деформацию по всей толщине стенки) - это идеальный случай, когда отсутствует противоположная текучесть. [20]
Распределение остаточных напряжений по сечению поликристаллического образца после предварительного нагружения и разгрузки представлено на рис. 4, б, в. Поверхностные слои после снятия нагрузки остаются сжатыми и уравновешивающие растягивающие напряжения могут располагаться по одному из вариантов рис. 4, б, в. [22]
Для распределения остаточных напряжений, вызванных такими процессами обработки поверхности, как шлифование или поверхностная закалка ( особенно в зоне обрыва закаленного слоя), характерно возникновение растянутой зоны у поверхности детали. В связи с этим возможно появление уста -, лостных трещин, прекращающих свое развитие при выходе из зоны остаточных напряжений растяжения. Неразвивающиеся усталостные трещины могут возникать в этом случае в деталях с концентраторами напряжений и без них. [23]
Такое распределение остаточных напряжений характерно для низкоуглеродистых нелегированных сталей, у которых структурные превращения А - ( Ф - - / 7) или, тем более, А - М не вызывают заметных изменений объема. [24]
 |
Зависимость глубины упрочнения h и микротвердости Нпо на обработанной поверхности от.| Удельный вес закаленной стали и чистых структур. [25] |
Эпюра распределения остаточных напряжений по 1 2 1 6 % с глубине поверхностного слоя имеет сложный характер особенно у металлов, способных к фазовым превращениям. На рис. 9 показано изменение удельного веса различных структурных составляющих стали в зависимости от процентного содержания углерода. [26]
Эпюра распределения остаточных напряжений сгг в средней части плоскости, в направлении, перпендикулярном шву, изображена на фиг. Эпюра Оу меняет дважды свой знак по толщине пластины, средние значения оу в данном случае близки к нулю, но фибровые величины достигают предела текучести. [27]
 |
Деформации втулок из стали марок 45 и 40Х после закалки ( Паничева. [28] |
Величина и распределение остаточных напряжений по сечению стенки втулки ( D - ц 82 мм, Овн 50 мм, толщина стенки равна 16 мм), изготовленной из стали с содержанием 0 9 % С, приведены на фиг. Максимальные напряжения сжатия у поверхности стенки втулки достигают 30 кг / мм. [29]
Величина и распределение остаточных напряжений по сечению стенки втулки ( Оц 82 мм, DBH 50 мм, толщина стенки 16 мм), изготовленной из стали с содержанием 0 9 % С, приведены на фиг. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5