Распределение - плотность - тепловой поток
Cтраница 3
Естественно, что вариации плотности теплового потока на отдельных участках могут быть обусловлены различными геологическими факторами. Однако прежде всего должен быть рассмотрен вопрос о соотношении между особенностями распределения плотности теплового потока и тектоническим строением плиты. Как уже неоднократно отмечалось, по большинству хорошо изученных регионов мира такая связь имеется. Западно-Сибирской плиты, свидетельствует о достоверности сделанных расчетов и построений. [31]
Теплофизические свойства пород доюрского фундамента охарактеризованы весьма слабо, поэтому достоверное описание особенностей распределения температур в доюрском комплексе на всех этапах весьма затруднительно. На основе зависимости, установленной Я.Б. Смирновым [23], достаточно надежно могут быть описаны величины и характер распределения плотностей тепловых потоков. В частности, к началу юрского периода превышение плотности палеотепловых потоков над современными составляли, мВт / м2: 17 в областях с герцинской складчатостью, 7 - с каледонской, 5 - с салаирской, 4 - с байкальской и менее 2 - е карельской. [32]
 |
Сопоставление значений критических тепловых потоков. [33] |
На рис. 7 - 29 показан график, построенный Д. А. Ла-бунцовым и характеризующий области значений критических тепловых потоков при кипении в трубах. Максимальные экспериментальные значения приведены по опытам Л. Р. Хасанова-Агаева с закрученными потоками и Б. А. Зенкевича с большими локальными максимумами в распределении плотности теплового потока по длине трубы. [34]
Полученное дифференциальное уравнение первого порядка с правой частью можно легко решить, проведя преобразование по Лапласу по координате z при нулевых начальных ( по г) условиях. Такое преобразование Лапласа по координате 2 справедливо, если при продолжении области до z - оо не будет внесено новых возмущений. При равномерномн распределении плотности теплового потока по длине 7 Hap ( 2): const упомянутое условие выполняется. [35]
Геотермические данные в какой-то степени позволяют выяснить направление движения углеводородов. Согласно теории тепломассопереноса в горных породах, значения плотности тепловых потоков в зонах вертикальных движений флюидов существенно отличаются от фоновых. Слабодифференцированное по площади распределение плотности тепловых потоков на севере Западно-Сибирской плиты ( 50 - 55 мВт / м2), в том числе и в пределах крупнейших месторождений газа, сформировавшихся за счет вертикальных перетоков углеводородов, свидетельствует о том, что в настоящее время вертикальной фильтрации флюидов не происходит. [36]
При обработке были приняты следующие допущения: коэффициент теплопроводности грунта - величина постоянная, аккумуляция тепла грунтом не учитыва - лаоь, температурное поле ограничено последней замкнутей изотермой. Для качественной оценки распределения плотности теплового потока эти допущения вполне приемлемы, так как учет перечисленных факторов изменит конечный результат практически пропорционально. [37]
До вскрытия окоедых проемов в начальной стадии пожара плотность теплового потока в верхней угловой зоне вертикальной конструкции превышает это значение для низа конструкции более чем в 2 раза. Это определяется воздействием на верхние области конструкций горячих газов, образующихся в результате взаимодействия струйного течения над источником пожара с горизонтальными конструкциями перекрытия. В развитой стадии пожара качественный характер распределения плотностей тепловых потоков изменяется. Это указывает на разрушение струйного течения и создание застойной области в верхней угловой зоне. [38]
Вначале рассмотрим случай полностью развитого ( стабилизированного) течения и теплообмена при постоянной температуре одной из стенок и теплоизоляции другой. Метод основан на использовании двух соотношений, связывающих распределение температуры и распределение плотности теплового потока по сечению трубы. [39]
 |
Кривые кипения, использованные при расчетах характеристик ребер. Получены при кипении жидкостей на поверхности медных труб диаметром 6 35 мм при давлении 105 Па. [40] |
На рис. 5.13 приведена фотография, снятая во время работы оптимального шипа при максимальной нагрузке во фреоне-113. Она свидетельствует о целесообразности применения шипов для отвода тепла в кипящую жидкость. Подобный необычный профиль ребра оказался логически оправданным, что отчетливо выявилось при рассмотрении распределения плотности теплового потока по поверхности шипа. При конструировании шипа желательно свести к минимуму зоны, занятые малоинтенсивными режимами теплоотдачи при свободной конвекции и пленочном кипении, с тем чтобы на области пузырького и переходного режимов кипения приходилась максимальная доля теплоотдаюшей поверхности. Зона, занятая пленочным кипением, сводится к минимуму применением шипа с очень малым поперечным сечением в основании. Тем самым перепад температур в металле, необходимый для передачи тепла по ребру через зону пленочного кипения, срабатывается на очень коротком участке. В области переходного режима кипения, где начинается рост коэффициента теплоотдачи, диаметр шипа резко увеличивается. Рост диаметра снижает градиент температур в шипе на этом участке, тем самым высокоэффективные области пузырькового и переходного режимов кипения распространяются на поверхность сравнительно большой площади. И, наконец, по мере того как коэффициент теплоотдачи при меньших температурных напорах начинает падать, поперечное сечение шипа вновь уменьшается, сходясь у вершины в острие. Таким образом, оптимальное ребро передает тепло окружающей жидкости очень эффективно, используя обе ветви кривой кипения, прилегающие к точке первого критического теплового потока. [41]
Полное решение задачи для произвольно задаваемого распределения плотности теплового потока по окружности трубы требует составления довольно обширных таблиц. Так как теплопроводность стенки трубы до некоторой степени сглаживает изменение температуры по окружности, распределение плотности теплового потока по окружности во многих прикладных задачах можно аппроксимировать косинусоидальной зависимостью. [42]
На рис. 28 изображено перемещение изотерм грунта Ггр30 С и 7Yp20 C. Из-за теплообмена с воздухом изотерма Ггр20 С в верхней части деформирована. Сначала изотерма перемещается вверх от трубы, где термическое сопротивление грунта минимально, а затем ( спустя 5 - 10 ч) перемещение происходит преимущественно в сторону и вниз от трубы [27], На рис, 29 изображено распределение плотности теплового потока по периметру тру-бопровода в различные моменты времени при указанных уело -, виях. Из этого рисунка видно, что тепловой поток неравномерно распределен по поверхности трубы. [44]
 |
Поперечный разрез топливных. [45] |
Страницы: 1 2 3 4