Распределение - термодинамическая температура
Cтраница 1
Распределение термодинамической температуры и скорости по внешней границе пограничного слоя определим с помощью таблиц газодинамических функций II ] исходя из значения д ( Ь) Рк / Р, где К дам / шкр, откуда wx Яшкр. [1]
На рис. XI-2 изображено распределение термодинамической температуры и температуры торможения в пристеночной области теплоизолированной пластины. [2]
 |
Тепловой пограничный слой толщиной Д на теплоизолированной пластине.| Распределение термодинамической. [3] |
На рис. 11.2 изображено распределение термодинамической температуры и температуры торможения в тепловом пограничном слое толщиной Д при продольном обтекании теплоизолированной пластины высокоскоростным потоком газа. [4]
На рис. 29.2 изображено распределение термодинамической температуры и температуры торможения в тепловом пограничном слое толщиной А при продольном обтекании теплоизолированной пластины высокоскоростным потоком газа. [5]
На рис. 29.2 изображено распределение термодинамической температуры и температуры торможения в тепловом пограничном слое толщиной Д при продольном обтекании теплоизолированной пластины высокоскоростным потоком газа. [6]
 |
Распределение давлений по обводу профиля в двух сечениях по высоте. [7] |
Эпюры давлений позволяют расчетным путем определить распределение термодинамических температур по профилю в потоке перегретого пара. В потоке капельной структуры эта задача решается сложнее, так как необходимо учитывать влияние дискретной фазы на термодинамическую температуру несущей фазы. [8]
Турбулентный теплоперенос энергии в потоке вязкого сжимаемого газа будет иметь место всегда, пока сохраняется градиент статического давления и отличное от адиабатного закона распределение термодинамической температуры. Однако данный эксперимент, являясь сам по себе доказательством возникновения энергообмена между самостоятельными потоками, еще не подтверждает возникающее температурное разделение при образовании вторичного потока из исходного внешнего. В данной теории явно не учитывается такой важный фактор, как формирование термодинамических параметров исходного потока в каналах сопловых вводов. Под сечением С имеется в виду сечение соплового ввода; Atx tj - tx, где t ] - температура торможения исходного газа, tx - температура торможения охлаждаемого потока. Авторы работы [16] считают, что перераспределение энергии между внутренним и внешним слоями газа определяют главным образом два процесса. Первый - происходит в результате выравнивания термодинамических температур двух образовавшихся потоков в каждом сечении вихревой трубы. Причем, за счет турбулентного перемешивания энергия передается от внутреннего к внешнему потоку, поскольку принимается, что термодинамическая температура первого несколько выше на начальном участке соплового ввода. [9]
Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффекты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. [10]
В отличие от прямоточной закрученная струя практически всегда трехмерна. Вектор скорости V имеет три компоненты: радиальную Vr, аксиальную, или осевую V и тангенциальную V. Кроме того в закрученных струях всегда имеются радиальный и осевой градиенты давления, а также достаточно сложный характер распределения полной и термодинамической температуры, во многом определяемый конструктивными особенностями устройства, по проточной части которого движется поток. Все многообразие закрученных потоков целесообразно разбить на две группы: свободно затопленные струи различной степени закрутки; ограниченные закрученные потоки, протекающие по каналам различной конфигурации. [11]
Турбулентный теплоперенос энергии в потоке вязкого сжимаемого газа будет иметь место всегда, пока сохраняется градиент статического давления и отличное от адиабатного закона распределение термодинамической температуры. Однако данный эксперимент, являясь сам по себе доказательством возникновения энергообмена между самостоятельными потоками, еще не подтверждает возникающее температурное разделение при образовании вторичного потока из исходного внешнего. В данной теории явно не учитывается такой важный фактор, как формирование термодинамических параметров исходного потока в каналах сопловых вводов. Под сечением С имеется в виду сечение соплового ввода; Atx tj - tx, где t ] - температура торможения исходного газа, tx - температура торможения охлаждаемого потока. Авторы работы [16] считают, что перераспределение энергии между внутренним и внешним слоями газа определяют главным образом два процесса. Первый - происходит в результате выравнивания термодинамических температур двух образовавшихся потоков в каждом сечении вихревой трубы. Причем, за счет турбулентного перемешивания энергия передается от внутреннего к внешнему потоку, поскольку принимается, что термодинамическая температура первого несколько выше на начальном участке соплового ввода. Шепера не соответствуют полностью такому утверждению. Кроме того, в цитируемых работах не поясняется обязательность возникновения такого распределения термодинамической температуры и по сечению трубы. [12]
Страницы: 1