Действительное распределение - напряжение
Cтраница 2
Это расчет приближенный, так как фактически силы прикладываются не в точке, как принято при расчете, а на некоторой длине и поэтому действительное распределение напряжений отличается от расчетных. [16]
Для упрощения расчета сложные формы деталей и кривые распределения нагрузок обычно заменяются более простыми, элементарными и, таким образом, конструкторы получают лишь грубые представления о действительном распределении напряжений в деталях. При этом, конечно, все упрощения направлены в сторону увеличения прочности. [17]
Результат измерения напряжений у контура резца показан на том же рис. 4.166. В рассматриваемом случае, однако, отношение сил, приложенных к обоим резцам, не могло быть определено с помощью имевшегося приспособления, так что действительное распределение напряжений в стальном резце во время работы является копией распределения напряжений в резце из бакелита, увеличенной в некотором неизвестном масштабе. [18]
 |
Изгиб турбинной лопатки силами давления газов о - эпюра изгибающих моментов. б - распределение нормальных напряжений в опасном сечении. [19] |
В работе заклепок ( рис. 10), шпонок ( рис. И), штифтов основное значение имеют деформации среза и смятия. Действительное распределение напряжений в этих случаях сложное, и расчеты ведут по условным напряжениям, которые определяют в предположении равномерного их распределения. [20]
В работе заклепок ( рис. 11), шпонок ( рис. 12), штифтов основное значение имеют деформации среза и смятия. Действительное распределение напряжений в этих случаях сложное, и расчеты ведут по условным напряжениям, которые определяют в предположении равномерного их распределения по площади среза или смятия. [21]
Основной недостаток метода расчета сечений по допускаемым напряжениям заключается в том, что бетон рассматривается как упругий материал. Действительное распределение напряжений в бетоне по сечению в стадии II не отвечает треугольной эпюре напряжений, а v - число не постоянное, зависящее от значения напряжения в бетоне, продолжительности его действия и других факторов. Не помогает и установление разных значений числа v в зависимости от марки бетона. Установлено, что действительные напряжения в арматуре меньше вычисленных. Этот метод расчета не только не дает возможности спроектировать конструкцию с заранее заданным коэффициентом запаса, но и не позволяет определить истинные напряжения в материалах. [22]
Расчет ответственных зубчатых передач ( особенно с тонкими ободьями) по общепринятой методике может оказаться недостаточно точным. Для определения действительного распределения напряжений необходимо вначале определить нагрузки на контактирующие пары зубьев, а затем выяснить напряженное состояние в зубьях. [23]
В решении задачи кручения, предложенном Сен-Венаном, предполагается, что действие приложенного к стержню крутящего момента передается касательными напряжениями, распределенными по торцовым сечениям по тому же самому закону, что и в любом промежуточном сечении. Но так как действительное распределение напряжений по торцам не отвечает этому предположению и в них наблюдаются обычно местные нарушения общего характера распределения, то решение Сен-Венана имеет силу лишь для областей стержня, достаточно удаленных от его торцов. [24]
Например, для того же цилиндра, нагруженного собственными центробежными силами при равномерном вращении, полученные до настоящего времени решения удовлетворяют краевым условиям не точно, а интегрально. Согласно принципу Сан-Венана, эти решения правильно отражают действительное распределение напряжений только на достаточном удалении от той части границы, где краевые условия выполнены интегрально. Поэтому для длинного вращающегося цилиндра используют решение, интегрально удовлетворяющее условиям на торцах цилиндра, а для тонкого диска - на его боковых поверхностях. Ниже показано, что тангенциальные напряжения в этих двух решениях отличаются незначительно. [25]
Полученные таким образом значения наибольших напряжений превосходят предел упругости железа и обыкновенной стали. Следовательно, по закрепленному контуру оболочки должны получиться остающиеся деформации, и действительное распределение напряжений будет отличаться от найденного нами в предположении абсолютно заданного контура. [26]
Как показали исследования, проведенные кафедрой Строительные машины МИСИ им. Суммируясь с напряжениями от внешней нагрузки, они приводят к тому, что действительное распределение напряжений в сечениях имеют характер, не соответствующий расчетным напряжениям. Очевидно расчет таких конструкций должен проводиться с учетом технологических напряжений, а принятие тех или иных конструктивных решений должно быть тщательнее увязано с технологией изготовления конструкций, чем это выполняется в настоящее время. При этом следует учитывать, что изменение технологических приемов и режимов сварки может существенно отражаться на перераспределении технологических напряжений в данном узле, что должно быть учтено при выборе его конструктивного решения. Иначе говоря, необходимо уделять больше внимания комплексному конструктивно-технологическому решению всех ответственных узлов машины. Практика единого конструктивно-технологического проектирования и расчета сварных узлов еще не получила своего решения. [27]
Подстановкой функции [ а ] в уравнение [35] мы легко можем показать, что последнее выполняется. Следовательно, функция [ а ] является истинной функцией напряжений, и выражения [62 ] дают действительное распределение напряжений. [28]
Формулами теории упругости, справедливыми только для упругих деформации, условно пользуются для вычисления наибольших касательных напряжений и при остаточной деформации, хотя линейное распределение напряжений при этом изменяется. Очевидно, что предел прочности при кручении пластичных материалов, определенный указанным способом, не учитывающим действительного распределения напряжений по сечению образца, является условной величиной. Действительный предел прочности при кручении для своего определения требует применения формул пластического кручения с использованием истинных напряжений. [29]
Страницы: 1 2 3 4