Cтраница 1
Произвольное распределение температуры в образце, вообще говоря, меняется со временем, причем скорость изменения зависит от отношения коэффициента теплопроводности к теплоемкости С на единицу объема. Это отношение называется коэффициентом температуропроводности S к / С. Существует несколько методов определения теплопроводности на основе этого закона. В одном из методов создают периодические колебания температуры на конце образца и измеряют характеристики температурной волны, распространяющейся в нем. В другом методе производят локальный нагрев образца в течение короткого времени, а затем измеряют последовательные изменения температуры в других его частях. [1]
Известно, что тело, имевшее до начала опыта произвольное распределение температуры, будучи погруженным в среду с постоянной температурой, через некоторое время начнет нагреваться или охлаждаться таким образом, что относительное изменение температуры в любой его точке не будет зависеть от времени и координат, а будет определяться только коэффициентом температуропроводности и условиями теплообмена со средой. Такой режим называется регулярным и во времени является переходным между предшествующим чисто нестационарным и последующим стационарным режимами. [2]
С помощью метода суперпозиции распространим это решение на случаи произвольного распределения температуры или плотности теплового потока вдоль пластины. И, наконец, получим приближенное решение уравнения энергии ламинарного пограничного слоя на теле произвольной формы, обтекаемом потоком с переменной скоростью вне пограничного слоя. [3]
Однако возможности аналитического решения задачи термоупругости для области сложной геометрической формы при произвольном распределении температуры и зависимости от температуры и координат механических характеристик материала ограничены, и приходится обращаться к численным методам решения. Рассмотрим сначала применение МКЭ к решению задачи термоупругости в перемещениях для обобщенной плоской деформации. [4]
Формула ( 5 - 17) позволяет графическим интегрированием определять величину излучения слоя с произвольным распределением температур по толщине слоя. [5]
Правомерность этого равенства вытекает из условий сохранения удельных расходов тепла и скоростей нагрева при замене произвольного распределения температур в стенке элемента параболическим. [6]
Это уравнение будет решено для граничных условий 1, 2 и 3-го родов и при произвольном распределении температуры в начальный момент времени. [7]
Это уравнение будет решено для граничных условий первого, второго и третьего родов и при произвольном распределении температуры в начальный момент времени. [8]
Уравнения (1.32) и (1.33) по известному решению однородного уравнения позволяют определить напряжения в диске при произвольном распределении температуры и радиальных сил вдоль радиуса. Решения однородного уравнения для дисков, профиль которых описывается простыми функциями, могут быть легко найдены. [9]
Исследуется теплообмен между стенкой и турбулентным пограничным слоем при условии безградиентного потенциального течения сжимаемой жидкости и произвольном распределении температуры вдоль стенки. При исследовании использован метод, который можно рассматривать как дальнейшее развитие метода Лайт-хилла [1], примененного им для решения аналогичной задачи в условиях ламинарного потока. Приводится также соответствующее распределение температур в пограничном слое. [10]
Интегральный метод применяется для исследования сложных задач лучистого теплообмена, когда исходная система характеризуется сложной геометрической формой и имеет произвольное распределение температуры и оптических параметров вдоль поверхности системы. [11]
Мы рассмотрели расчет теплообмена при продольном обтекании изотермической пластины, а также пластины с необогреваемьш начальным участком и с заданной температурой на обогреваемой части. Для расчета теплообмена при произвольном распределении температуры вдоль пластины воспользуемся, как и при анализе теплообмена в трубах, методом суперпозиции. Этот метод можно применять, так как дифференциальное уравнение энергии [ ( 4 - 37) или ( 10 - 2) ] линейно. [12]
Решение, представленное выше формулами ( б) и ( в), имеет очень широкие приложения1), так как мы располагаем решениями многочисленных вспомогательных задач о действии сосредоточенных сил. Приближенные результаты для тонких балок, кривых брусьев, колец, тонких пластинок и тонких оболочек также могут использоваться в формулах ( б) и ( в) для получения соответствующих термоупругих результатов2), справедливых для произвольного распределения температуры. При этом предположение о линейном изменении температуры по толщине пластинки или оболочки, которое широко используется, уже перестает быть необходимым. [13]
Если температурное поле и геометрическая форма модели обладают симметрией, то необходимое число моделей, сокращается. Например, для произвольного распределения температуры в модели кубической формы ( см. рис. 1, слева), состоящей из ( 2 / г) 3 одинаковых элементов, где 2ге - число элементов вдоль ребра куба, достаточно изготовить п ( п 1) ( п 2) / 6 моделей, каждая из которых состоит из одного элемента и его Дополнения до полной модели. Для куба из 64 и 216 элементов требуется соответственно 4 и 10 моделей. [14]
Вопросы теплообмена в трубах в ламинарных потоках разработаны достаточно подробно. В случае теплообмена с заданной скоростью и граничными условиями третьего рода при наличии уравнения переноса энергии объемного источника ( стока) и произвольным распределением температуры на входе в трубу не изучен. В настоящей статье рассмотрена именно такая задача. В основе решения положены методы интегрального преобразования Лапласа с последующим применением вариационного метода. [15]