Наиболее неравномерное распределение

Cтраница 1

Наиболее неравномерное распределение узлов. [1]

Наименьшую вероятность имеет наиболее неравномерное распределение, когда все Л / молекул находятся в одном участке объема, например в первом. [2]

Расчетная схема горизонтального отстойника ( по А. И. Жукову. [3]

На начальном участке длины отстойника происходит наиболее неравномерное распределение скоростей по глубине потока. [4]

То, что деталь расположена глубоко в ванне при еще более глубоко находящемся нижнем крае анода, создает наиболее неравномерное распределение тока на детали, так как большая часть тока проходит через объем электролита над деталью и под ней. Часть тока в нижней части катода усиливается за счет глубоко погруженного анода. Действенным методом устранения краевого эффекта является применение защитных катодов около участков с повышенной концентрацией тока. Защитный катод - это проводник, соединенный электрически с хромируемой деталью и обычно укрепленный на детали таким образом, чтобы отвлечь от краев хромируемой поверхности на себя избыточный ток. Степень отвлекающего действия защитного катода регулируется его расстоянием от хромируемой поверхности, формой и размерами. [5]

А соответствует равномерному распределению столкновений капли с насадкой по всему пути капли, а минимальное значение А 1 - 1 соответствует наиболее неравномерное распределение столкновений, когда капля в начале или в конце пути испытывает подряд т ( - столкновений, а остальные п - ml слоев насадки проходит без столкновений. [6]

Зависимость Tg от степени сшивки а для сетки на основе полистирола и дивинилбензола: 1 - равномерное распределение узлов сшивки; 2 - случайное распределение узлов; 3 - наиболее неравномерное распределение узлов. [7]

Как показывают формулы предыдущего параграфа и кривые рис. 411, изменение напряжений аг и Of вдоль радиуса диска постоянной толщины весьма значительно. Наиболее неравномерное распределение напряжений имеет место в дисках постоянной толщины с отверстием в центре. При расчете подобных дисков приходится ориентироваться на наибольшее напряжение о у внутреннего края диска, что сильно ограничивает возможность повышения предельных скоростей. Для достижения высоких скоростей вращения диск приходится делать с переменной толщиной, уменьшающейся от центра к окружности диска. Наиболее выгодным является такой профиль диска, в котором напряжения во всех точках диска сохраняют постоянное значение. Подобные диски называются дисками равного сопротивления. При расчете этих дисков исходят из предположения, что по толщине диска напряжения не меняются, что обычно влечет за собой небольшие погрешности в величинах напряжений. [8]

Как показывают формулы предыдущего параграфа и кривые фиг. Наиболее неравномерное распределение напряжений имеет место в дисках постоянной толщины с отверстием в центре. При расчете подобных дисков приходится ориентироваться на наибольшее напряжение о, у внутреннего края диска, что сильно ограничивает возможность повышения предельных скоростей. Для достижения высоких скоростей вращения диски прихо-дится делать с переменной толщиной, уменьшающейся от центра к окружности диска. Наиболее выгодным является такой профиль диска, в котором напряжения во всех точках диска сохраняют постоянное значение. Подобные диски называются дисками равного сопротивления. [9]

Резко выраженные дефекты кристаллов имеют медь, свинец, железо. Следовательно, у них должны быть наиболее неравномерное распределение центров с разными энергетическими уровнями, минимальная стойкость к коррозионному воздействию полярных соединений ( сернистых, азотных, металлорганических и др.) с низкими уровнями энергии активации. Сильнее всего подвергается коррозии медь, на ней легче всего образуются пленки и отложения. [10]

В машиностроении часто распределение температур в телах необходимо для оценки температурных напряжений. Поэтому существенный интерес представляют такие температурные поля, которые вызывают наибольшие термические напряжения. Как правило, такие поля имеют место в моменты наиболее неравномерного распределения температур. Анализ температурных полей тел простейшей формы, а также эксперименты на телах сложной формы показывают, что в подавляющем большинстве случаев ( включая и тела в виде турбинных лопаток) такие опасные поля наступают в периоды, соответствующие регулярному режиму нагрева. [11]

Графики для определения коэффициентов максимальных опрокидывающих моментов от горизонтальной ц, ( а и вертикальной цЛб волновых нагрузок при с. Н, равных. [12]

При относительно небольших значениях с / Я в опытах общий опрокидывающий момент обусловливался распределением вертикальных волновых давлений р по кровле затопленного цилиндра, а не величиной горизонтальной волновой нагрузки на цилиндр. Поэтому в опытах максимальное значение опрокидывающего момента возникало в момент времени, соответствующий наиболее неравномерному распределению волновых давлений р на кровле цилиндра в направлении луча волны. [13]

Для мощных карбидных печей очень важно определить оптимальные ( рациональные) электрические режимы, обеспечивающие максимальную величину средней мощности ( Рср), потребляемой печью за длительный период. Для карбидных печей с прямоугольной ванной вследствие резко выраженного явления дикой и мертвой фаз, необходимо определять электрические характеристики для каждой фазы в отдельности. Практический интерес представляет выбор рациональных электрических режимов для карбидных печей, работающих с запасом мощности по трансформатору, в связи с их интенсификацией. Режим максимальной мощности, потребляемой печью из сети, соответствует наиболее неравномерному распределению мощности по электродам. Поэтому интерес представляет исследование вопроса: возможен ли оптимальный режим работы печи при мощности несколько меньшей максимальной, но при которой более равномерно распределены мощности по электродам. [14]

Выявленное соответствие периода роста трещины и долговечности гидрофильтров до и после ГП свидетельствует о том, что возникающие в материале остаточные напряжения оказывают влияние не только на длительность периода возникновения трещины, но и препятствуют раскрытию берегов трещины на стадии ее роста. Этот эффект может быть следствием того факта, что развитие трещины происходит в большей мере по внутренней поверхности агрегата вдоль впадин резьбы, нежели вглубь, поперек толщины стенки. В этом случае возникающие остаточные напряжения сжатия по поверхности на некоторую глубину крышки все время препятствуют раскрытию берегов трещины именно у поверхности. С ростом длины полуэллиптического фронта трещины все меньшая доля его присутствует в зоне активного влияния остаточных напряжений на раскрытие берегов трещины. Это, в свою очередь, приводит ко все более неравномерному распределению напряжений вдоль фронта трещины, что способствует возникновению компоненты сдвига вдоль контура фронта трещины. С возрастанием уровня ГП глубина проникновения остаточных сжимающих напряжений возрастает, а следовательно, возрастает период роста трещины, когда реализуется наиболее неравномерное распределение энергии вдоль фронта трещины, и тем больше глубина трещины, на которую распространяется влияние ГП. [15]

Страницы: 1