Типичное распределение
Cтраница 1
Типичное распределение окружных ав и меридиональных as напряжений в наиболее нагруженной зоне показано на рис. 4.18. В опасных точках переходной поверхности реализуется плоское напряженное состояние с высоким уровнем компонент напряжений. В зоне сварного шва возникают преимущественно окружные напряжения. [2]
 |
Эпюры напряжений в типичном соединении панелей из композиционного материала. [3] |
Типичное распределение напряжений в структурах адгезионно связанных композиционных материалов представлено на рис. 22.13. Как показано на рис. 22.14 [6], для простого нахлесточного соединения с увеличением длины перекрытия удерживающее Удельное усилие возрастает пропорционально ширине, а сдвиговые напряжения в адгезионном слое остаются постоянными или Даже падают. Испытания, проведенные для различных адгезивов, показывают, что материалы с низким модулем ( податливые свя - 3Ующие) обладают большим сопротивлением сдвиговым напряжениям с ростом длины перекрытия. [4]
Типичное распределение интенсивности в таком изображении приведено в левой верхней части рисунка. Можно показать, что оно совпадает с так называемой функцией автокорреляции объекта. [5]
Типичное распределение примесей, возникающее при вплавлении, показано на фиг. Здесь акцепторный элемент с коэффициентом распределения 10 - 3 находился в контакте с германием, и систему нагревали до такой температуры, что состав насыщенной жидкой фазы был эквивалентен 0 5 атомных долей. [6]
Типичное распределение скоростей по сечению спутной струи для случая цилиндрического тела, симметричного относительно плоскости xz, показано на фиг. По оси абсцисс здесь отложено расстояние от плоскости симметрии тела, приведенное к безразмерному виду, а по оси ординат-недостаток скорости V-оя также приведенный к безразмерному виду. [7]
Типичное распределение температуры по сечению изделия при индукционном нагреве приведено на фиг. [8]
Типичное распределение температуры натрия и плотности теплового потока дано на рис. 7.18. Зависимость тепловой нагрузки на внутренней поверхности донышка от входной температуры натрия при разных давлениях показана на рис. 7.19. Тепловые нагрузки в донышке оказались гораздо меньшими, чем на тепло-передающей трубе. [10]
 |
Турбулизирующие решетки. а - решетка JVs i, б - решетка № 3. [11] |
На рис. 2 видно типичное распределение интенсивности турбулентности по сечению горелки: вблизи стенок, в области пограничного слоя, интенсивность турбулентности возрастает; в центральной части потока, где турбулентное поле с достаточной степенью точности можно считать изотропным, интенсивность турбулентности относительно мало меняется по сечению трубы. Данные обширных и тщательных измерений интенсивности турбулентности, приведенные в работе [6], хорошо сходятся с результатами наших измерений. [12]
 |
Распределение капель по размерам ( Хаяси. Кумагаи.| Соотношение между количеством горючего, конденсирующегося в единице объема камеры сгорания, и средним диаметром капель ( Хаяси. [13] |
На рис. 9.3 приведены типичные распределения по размерам диаметров жидких капель. Как видно из этих данных, размеры жидких капель распыленного горючего, которые получаются в описанном выше расширительном устройстве, сосредоточены в очень узкой области, так что для характеристики этого распределения можно ограничиться указанием среднего диаметра капель. Следует также отметить, что при фиксированном количестве введенного горючего размер капель уменьшается с возрастанием температуры смеси перед расширением. [14]
Страницы: 1 2 3 4 5