Кривое распределение - твердость
Cтраница 1
Кривые распределения твердости в шве и ЗТБ и сварнв1Х соединениях стали типа 2 25Сг - 0 5Ми представлены на рис, 9.8. В состоянии после сварки как металл шва, так и металл околошовного участка ЗТВ характеризуются ферритко-бейнитной структурой со значительным преобладанием бешштной составляющей. [1]
 |
Изменение твердости зоны термического влияния сварных соединений. [2] |
Рассмотрение кривых распределения твердости в зоне термического влияния сварки ( рис. 59) показывает, что стали в горячекатаном и нормализованном состояниях на околошовном участке упрочняются. [3]
На рис. 118 приведены кривые распределения твердости в зоне термического влияния сварных соединений до и после испытания труб до разрушения. [4]
По данным измерения составляются кривые распределения твердости по сечению шва для сопоставлений и оценки. Засверловкой могут быть выявлены непровары, трещины и пористость. Засверливание производится электрическими, пневматическими и ручными дрелями или особыми, приборами. Засверловку конических углублений в сварном шве следует вести с расчетом вскрытия всего сечения шва и захвата основного металла по 5мм на сторону. При ширине шва, требующей применения сверла диаметром более 25мм, можно вскрывать шов частично и для облегчения применять предварительную засверловку сверлами меньшего диаметра. Стенки засверленного углубления должны иметь гладкую поверхность. [5]
При наличии для данной стали одновременно термокинетических диаграмм и кривых распределения твердости по длине образца для торцовой пробы на про-каливаемость может быть определено Fie только распределение скоростей по сечению тел сложной формы, но и распределение структур. [7]
Для повышения точности определения глубины упрочнения следует снять четыре смещенных на 90 кривых распределения твердости. [8]
Их исключительно высокая прока-ливаемость иллюстрируется рис. 161, на котором представлены кривые Джомини, и рис. 173, где приведены кривые распределения твердости. [9]
Для каждой точки измерения необходимо найденные значения твердости графически представить в метрических координатах в зависимости от расстояния до поверхности образца и построить кривые распределения твердости. [10]
Недостатки метода: он разработан только для образцов диаметром 25 мм и потому в других случаях, неприменим; большая трудоемкость, обусловленная необходимостью измерения площади А с помощью планиметра или любым другим способом; числовая характеристика S - А - С не дает правильного представления о различии сталей с резкой и более плавной переходной зонами; для сравнения стали разных марок по прокаливаемости необходимо применять один и тот же масштаб построения кривых распределения твердости, что усложняет работу. [11]
Отложим на оси абсцисс твердости зубьев и построим нормальную кривую распределения, положив НВпт - / Y mm6s, где s - стандарт кривой. Тогда кривые распределения твердости зубьев колеса и шестерни будут иметь вид, показанный на фиг. [12]
Расстояние от центра отпечатка до кромки образца или края соседнего отпечатка должно быть, по крайней мере, в 2 5 раза больше средней длины диагоналей отпечатка. Для определения расстояний от центра отпечатка до кромки образца и между отпечатками рекомендуется сначала получить отпечаток вблизи кромки образца и по его размерам определить минимальные расстояния. При построении кривых распределения твердости необходимо, чтобы вблизи кромки образца расстояния между точками измерений были минимальными ( но не менее допустимых минимальных расстояний. [13]
Их проводят при постоянной нагрузке F и в зависимости от длины диагонали отпечатка получают различия в твердости. Таким образом получают, например, кривые распределения твердости. Сопоставляя эти кривые с кривыми распределения концентрации, можно сделать вывод о протекавших диффузионных процессах. [14]
Страницы: 1