Венстрема

Cтраница 1

Венстрема имеет те же недостатки, что и концепция Бурке и Шумана. [1]

По Ребиндеру и Венстрему, затухание колебаний связано с разрушением поверхностного слоя и погружением маятника в толщу металла. Чем больше свободная энергия границы раздела 1металл - раствор, тем больше должна быть работа, необходимая для создания новой поверхности, и тем медленнее происходит разрушение; следовательно, одно и то же относительное затухание колебаний маятника наступает позже. Максимум поверхностной твердости совпадает с максимумом поверхностной энергии и оба они должны наблюдаться при потенциале незаряженной поверхности. Метод Ребиндера - Венстрема был видоизменен Бокрисом и Пэрри-Джонсом ( 1953), которые предложили определять положение потенциала незаряженной поверхности по минимуму поверхностного трения. Определение нулевых точек при помощи этих двух методов требует значительного экспериментального искусства, что ограничивает их практическое использование. [2]

Очевидно, что в условиях более высоких нагрузок на маятник или более острой опоры с меньшей площадью контакта, например шероховатого стеклянного шарика как в опытах Венстрем, основной причиной затухания окажется поверхностное деформирование или разрушение металла и определяющей величиной станет твердость Н и ее понижение под влиянием адсорбции или заряжения поверхности при образовании двойного слоя ионов. После сглаживания поверхностей в результате износа площадь истинного контакта резко возрастает, а вместе с тем убывают нормальные и касательные напряжения в поверхностных слоях. В этих условиях действие поверхностно-активной среды на внешних поверхностях проявляется как обычное смазочное действие, понижающее силу трения и износ сопряженных поверхностей. [3]

Применяя такие упрощенные модели, иногда получали выводы, совершенно противоречащие практике. Венстрема о большей эффективности несветящегося факела перед светящимся при предельно допустимой ( равной для них) температуре свода печи. Этот результат был получен на плоской модели рабочего пространства печи ( при бесконечной протяженности рабочего пространства) с использованием серого приближения и находится в противоречии с практикой заводов, на которых использование светящихся факелов давало положительные результаты. [4]

Зависимость поглощения тепла ванной Qt ( а и температурного критерия стойкости свода Ка ( б от величины тепловой нагрузки BQJ. 1л 0 5. / - мазут, светящийся факел. 2 - 4 - природный газ ( 2 - светящийся факел. 3 - факел с уменьшенной светимостью. 4 - несветящийся факел. [5]

Сравнивая теплоотдачу этих факелов, видим, что светящийся факел при La я 0 65 дает примерно такое же усвоение тепла ванной ge, как и несветящийся факел. Венстрема, что при одинаковой температуре свода теплоотдача от несветящегося факела должна быть больше. Рассмотрение пространственной картины теплообмена при разной длине факела позволяет скорректировать результаты, полученные на упрощенных, плоских моделях. В условиях лимитированной стойкости свода светящийся факел при постоянной тепловой нагрузке может обеспечить при равных максимальных температурах свода примерно такую же теплоотдачу и равномерность нагрева, как и несветящийся. При работе со светящимся факелом имеются гораздо большие возможности увеличения теплоотдачи при интенсификации горения, а также обеспечивается при варьировании длины факела более широкий диапазон регулирования равномерности нагрева. Это имеет большое значение для высокотемпературных плавильных печей, для которых требования к факелу и теплоотдаче в различные периоды плавки, как известно, неодинаковы. [6]

Страницы: 1