Расход - насос
Cтраница 1
Расход насоса ниже норм ал ь но го. [1]
 |
Характеристики насосов. [2] |
Расход насоса qw, м3 / ч, зависит от принятой схемы водоснабжения и должен быть не менее: расчетного секундного расхода qc, требуемого для данной системы водоснабжения, если на ней не устанавливаются регулирующие емкости; расчетного часового расхода дч, определяемого по формуле (4.7), если в системе имеются регулирующие емкости, установленные после насосных агрегатов. [3]
Расход насоса Н-4 регулируется в зависимости от уровня раздела фаз в экстракционной колонне. Тепло в низ К-5 подводится через ребойлеры Т-9, Т-9 А, Т-9 Б, Т-9 В ( 26), которые включены параллельно. Жидкая часть экстрактного раствора перетекает вниз К-4. Низ К-4 разделен глухой перегородкой на две секции. Часть экстрактного раствора по линии возврата после печи П-2 ( 16) может снова подаваться в нижнюю часть колонны К-5. Температура продукта на выходе из печи регулируется клапанами, установленными на линии поступления жидкого и газообразного топлива, а также подбором расходов по потокам. Стекающий по тарелкам экстрактный раствор с низа колонны К-4 забирается насосом H-I6 ( 44), прокачивается через печь П-3 ( 16) и подается во вторую секцию низа К-4. Из этой секции часть экстракта перетекает в первую секцию перегородки К-4 и балансовое количество экстракта с содержанием МП около 6 % перетекает в колонну К-6 ( 6) под действием избыточного давления в К-4. Расход регулируется клапаном, связанным с уровнем в первой секции низа К-4. Пары МП с верха К-4 направляются по трубным пучкам четырех параллельно включенных ребойлеров Т-9 ( 26), далее по межтрубному пространству двух параллельно включенных теплообменников Т-8, T-SA, затей по трубному пространству двух параллельно включенных теплообменников Т-86, Т-8 в, далее через АВО-34 ( 27) в емкость сухого растворителя Е-3, Е - За. Давление в колонне К-4 регулируется клапаном, установленным на линии после теплообменников Т-8. Окончательная отпарка МП от экстракта осуществляется в экстрактной отпарной колонне К-6 ( 6) под вакуумом в присутствии водяного пара. Пары МП и воды с верха К-6 отводятся в баромконденсатор A-I ( 8) и далее по описанной схеме регенерации рафинатного раствора. [4]
Расход насоса QHac должен быть не менее потреиного расхода: секундного при отсутствии регулирующего резервуара в здании, часового - при его наличии. [5]
 |
Кривые периодических движений следящего гидромеханизма при разных частотах входного синусоидального воздействия. [6] |
Кривая / получена при расходе насоса QH 740 см3 / сек. Кривая 2 соответствует QH 500 см3 / сек. До частоты входного сигнала со 5 кол / сек кривые 1 и 2 совпадают. Это соответствует работе системы в режиме ПД. Это объясняется тем, что при возросших скоростях движения гидромеханизм с насосом QH 500 см3 / сек начинает работать в комбинированном режиме ПД ПР, причем ввиду того что область режима ПР в данном случае незначительна, разница между кривыми / и 2 небольшая. [7]
Обозначим для удобства наших рассуждений расход насоса через Q, а двучлен, стоящий в скобках, Агс, вспомним при этом, что двучлены в скобках в уравнениях ( 40) и ( 41) равны между собой. [8]
Она обеспечивает наиболее простое регулирование расхода насоса, торможение и реверсирование гидромотора. Так же как и при открытой циркуляции, реверсирование производится переводом статора насоса через среднее ( нулевое) положение в противоположную сторону. Однако колебание нагрузки сказывается при закрытой циркуляции сильнее, чем при открытой, вызывая при продолжительной работе передачи нагрев масла. [9]
 |
Схема ( а и характеристика ( б узла нелинейной связи по току.| Характеристики бурового насоса У8 - 7 прч различных диаметрах втулок. [10] |
Смена втулок обеспечивает ступенчатое изменение расхода насоса. При данном диаметре втулки скорость вращения двигателя и расход промывочной жидкости изменяются автоматически вследствие нелинейной обратной связи по давлению ( или по току двигателя), воздействующей на систему возбуждения двигателя насоса, причем в определенном диапазоне мощность поддерживается постоянной. [11]
Давление в гидромагистралях связано с расходом насоса и гидродвигателя следующими зависимостями ( см. разд. [12]
 |
Классификация скважин. [13] |
В результате такого анализа можно реально нормировать расход насосов, штанг, труб и электроэнергии, планировать коэффициент эксплуатации, объемы подземных ремонтов для каждой группы скважин, дифференцированно и по любому признаку определять причинно-факторные связи аварий. [14]
В результате уменьшается межремонтный период, увеличивается расход насосов, задалживаются на долгий срок бригады подземного ремонта, простаивают скважины в ожидании и во время ремонтов, недобирается нефть и, следовательно, повышается ее себестоимость. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5