Расход - первичный пар
Cтраница 2
 |
Схема автоматического регулирования температуры вторичного пара котла ТПП-110. [16] |
Регулятор температуры получает импульсы по температуре пара после вторичного перегревателя и по скорости изменения температуры пара непосредственно за газопаропаровым теплообменником. Регулирующее воздействие осуществляется путем изменения расхода первичного пара через теплообменник. В тех случаях, когда приуменьшении нагрузки котла воздействие на расход первичного пара оказывается недостаточным, вступает в действие нелинейная связь между регулятором температуры и регулятором тепловой нагрузки корпуса № 2 котла. [17]
 |
Расчетная схема комбинированной энергетической установки с МГД-гене-ратором. [18] |
Как было указано выше, в качестве хвостовой части установки рассматривается стандартное паротурбинное оборудование. Определяющими параметрами этого оборудования выбраны: расход первичного пара Gin и параметры процесса расширения при допущении, что эти параметры остаются постоянными и не зависят от изменений расхода пара в отборы турбины. Это допущение мало сказывается на показателях экономичности турбины и на результаты сравнительных расчетов практически не влияет. Расход пара и внутренние мощности цилиндров турбины рассчитываются с учетом частичного или полного вытеснения регенеративных подогревателей питательной воды. [19]
Материальный и тепловой расчеты и установки позволяют по требуемой производительности ВУ и заранее выбранному общему температурному перепаду определить площадь поверхности теплообмена отдельных аппаратов и конденсатора. Материальный и тепловой расчеты позволяют также определить расход первичного пара, потребляемого установкой; температуру, давление и расход вторичного пара; температуру, концентрацию и расход раствора в аппаратах; температуру и расход охлаждающей воды в конденсаторе. [20]
Расчет сводится к определению потоков переданной теплоты по корпусам и расхода первичного пара D, поверхностей теплообмена в корпусах ( F, F2, FT, вообще - Р (), а также к расчету конденсатора, если в последнем корпусе создается вакуум. [21]
При расчете конденсатора испарителя должно быть соблюдено условие t KH / t - дк. Получение вторичного пара в испарителях происходит за счет конденсации греющего пара, поэтому выход вторичного пара примерно равен расходу первичного пара. [22]
 |
Сечение элемента ГППТО.| Регулирование температуры пара промежуточного перегрева прямоточного парогенератора бяйпасированием. [23] |
Движущийся в кольцевом зазоре пар промежуточного перегрева получает тепло от двух источников: снаружи - от продуктов сгорания, изнутри - от пара высокого давления. При этом продукты сгорания в данных условиях обеспечивают почти постоянный обогрев, а температуру пара промежуточного перегрева регулируют изменением расхода первичного пара. Окончательную температуру первичного пара устанавливают впрыском. В этих условиях требуется меньшая дополнительная поверхность нагрева основного пароперегревателя. [24]
Сравнивая удельные расходы пара и холодной воды видим, что многокорпусные установки работают экономичнее одно-корпусных. Можно действительно считать, что расход первичного пара в многокорпусных установках сокращается пропорционально числу корпусов. [25]
Дополнительно к основному регулятору используется регулятор рециркуляции дымовых газов, который включается в работу при снижениях нагрузки котла и отсутствии запаса на регулирование с помощью паровых байпасов. При полном закрытии паровых байпасов происходит автоматическое включение дымососа рециркуляции и открытие заслонок на его всасывающей и напорной сторонах. Регулятор рециркуляции получает импульсы по расходу первичного пара и по положению направляющих аппаратов дымососа и воздействует на производительность дымососа, поддерживая соотношение нагрузки котла-расход газов на рециркуляцию. Применение в данной схеме двух способов регулирования надежно гарантирует необходимый диапазон регулирования. [26]
Из уравнений ( 493) и ( 494) следует, что эффективность теплового насоса, осуществляемого турбокомпрессором с электродвигателем, определяется величиной теплового перепада сжатия. С ростом этого перепада эффективность теплового насоса снижается. Основным критерием для сопоставления различных схем теплового насоса является расход первичного пара или эквивалентного количества энергии на выпаривание одинакового количества воды из сгущаемого раствора. Эффективность эжектора и турбокомпрессора зависит от ряда факторов, среди которых главную роль играют начальное давление сжимаемого пара, степень его сжатия, давление рабочего пара, привод компрессора и его производительность. [27]
Регулятор температуры получает импульсы по температуре пара после вторичного перегревателя и по скорости изменения температуры пара непосредственно за газопаропаровым теплообменником. Регулирующее воздействие осуществляется путем изменения расхода первичного пара через теплообменник. В тех случаях, когда приуменьшении нагрузки котла воздействие на расход первичного пара оказывается недостаточным, вступает в действие нелинейная связь между регулятором температуры и регулятором тепловой нагрузки корпуса № 2 котла. [28]
Трифлюкс располагается в конвективной части котла и при правильном размещении обеспечивает в широком диапазоне соответствие между количеством тепла, подводимого к первичному и вторичному перегревателям, практически без участия регулятора. Система обычно дополняется впрыском в первичный пароперегреватель. Воздействие на впрыск осуществляется no - температуре на выходе из промперегревателя. Здесь можно применить и воздействие на расход первичного пара аналогично тому, как это-было показано на рис. 11.38 а. [29]
Страницы: 1 2