Расход - жидкая фаза
Cтраница 3
Твердый весовой расход QT - вес твердой фазы, проносимой в единицу времени через данное живое сечение; размерность этого расхода, например, кН / с ( или кгс / с); очевидно бт ( бгс - б) Ут бтУт гл-е б - расход жидкой фазы ( воды) и ут - вес материала, образующего твердую фазу, отнесенный к единице объема материала. [31]
Пену приготовляют нагнетанием газа ( воздуха) в исходный буровой раствор. Расход жидкой фазы поддерживают на уровне 30 - 90 л / мин, газа - 3 - 15 мэ / мин. Для образования пены лучше всего использовать раствор со следующими параметрами: плотность 1150 - 1200 кг / м3, условная вязкость ( по ПВ-5) 30 - 40 с, показатель фильтрации 6 - 9 см3 / 30 мин. В исходный раствор вводят ПАВ, способствующие образованию и стабилизации пены. При бурении с использованием пены устойчивость стенок скважины в сыпучих породах повышается. К недостаткам следует отнести заметное снижение механической скорости проходки в сланцах и липких глинах и трудности с выявлением зон поглощения, если в дальнейшем будет применяться промывка. [32]
 |
Диаграмма законов распределения расхода жидкой фазы. [33] |
Необходимо отметить, что вне зависимости от того, имеет ли реальный процесс производную или нет, измеренный процесс всегда ее имеет. Расход жидкой фазы скважинного потока измеряется с использованием сепаратора, который интегрирует сква-жинный поток. [34]
Из рис. 7.20 следует, что при ступенчатом изменении нагрузки по каждой из фаз система переходит в новое установившееся состояние. Увеличение расхода жидкой фазы на величину ALL2 - L0 переводит систему вдоль кривой 4 в установившееся состояние тг2 с параметрами L2, G0, H1Z, а при уменьшении расхода на ту же величину - в состояние пг с параметрами Llt G0, Ни. [35]
Самопроизвольное увеличение расхода жидкой фазы на выходе из сепаратора сигнализирует об увеличении поступления жидкости с газом, что может привести к переполнению сепаратора. Поэтому при увеличении расхода жидкой фазы необходимо установить контроль за работой сепаратора. [36]
Несмотря па то, что в решении проблемы измерения расхода газонасыщенной нефти в последние годы наметился некоторый сдвиг, и в научном плане и в практическом она еще далеко не решена. Не разработана теория измерения расхода жидкой фазы газожидкостных потоков. Технические средства для измерения расхода жидкой фазы, особенно в объемных единицах, дают возможность получать результаты с весьма грубым приближением, имеют узкую, относительно требуемой, область применения и недостаточно высокую техническую надежность. Большая сложность решения рассматриваемой проблемы обусловлена свойствами потока, наличием в нем компонентов, влияющих на процесс измерения расхода жидкости, а также изменчивостью структуры газожидкостного потока. [37]
Несмотря на то, что в решении проблемы измерения расхода газонасыщенной нефти в последние годы наметился некоторый сдвиг, и в научном плане и в практическом она еще далеко не решена. Не разработана теория измерения расхода жидкой фазы газожидкостных потоков. Технические средства для измерения расхода жидкой фазы, особенно в объемных единицах, дают возможность получать результаты с весьма грубым приближением, имеют узкую, относительно требуемой, область применения и недостаточно высокую техническую надежность. Большая сложность решения рассматриваемой проблемы обусловлена свойствами потока, наличием в нем компонентов, влияющих на процесс измерения расхода жидкости, а также изменчивостью структуры газожидкостного потока. [38]
В случае, когда через одно сопло расход жидкой фазы превышает 10 м3 / ч, эффект процесса предокисления не наблюдается. Если же через одно сопло расход жидкой фазы ниже 8 м3 / ч, дальнейшее усиление эффекта процесса предокисления практически не происходит. [39]
Для расчета ионообменного реактора в этом случае используют уравнение, описывающее время защитного действия слоя в зависимости от его длины, и общий закон массопередачи в слое. Эти уравнения совместно с уравнением расхода жидкой фазы можно считать основными, так как они позволяют при заданной скорости течения жидкой фазы определить основные геометрические размеры аппарата и легко разрешаются относительно времени защитного действия слоя. [40]
Формулу ( 42) также необходимо применять тогда, когда рас-ходомерное устройство служит для контроля за подачей скважины. При контроле за подачей скважины измерение расхода жидкой фазы ведется путем кратковременного подключения расхо-домерного устройства групповой замерной установки ко всем скважинам поочередно. Кратковременные измерения осредняются с целью получения информации об истинном расходе жидкой фазы. [41]
Степень аэрации ( отношение объема воздуха, приведенного к нормальным условиям, к объему тампонажного раствора) выбирается из условия получения средней плотности столба тампонажного раствора, обеспечивающей подъем его до проектной высоты без осложнений. Требуемая степень аэрации достигается подбором соотношения расхода жидкой фазы и газовой в зависимости от имеющихся технических средств. Аэрацию производят компрессорами высокого давления или компрессором буровой установки в совокупности с эжектором-аэратором. До блока или к блоку манифольдов подсоединяется гидравлический активатор, а в нагнетательную линию после блока манифольдов устанавливается струйный диспергатор-смеситель. [42]
Крупные капли в криволинейном канале, достигнув стенки, могут переходить в пленку и в сопровождающий ее капельный слой. Переходя от сечения к сечению, следует учитывать изменение расхода жидкой фазы в крупных каплях. [43]
Для этого нужно знать только второй момент распределения вероятностей расхода жидкой фазы - ее корреляционную функцию. Как было показано ранее, определение корреляционной функции расхода жидкой фазы сква-жинного потока - задача довольно сложная. Так как дисперсия процесса расхода жидкой фазы ач и параметр ее корреляционной функции а связаны с критериями подобия движения газожидкостной смеси FrCM и Р, то они могут быть определены по этим критериям, вычисление которых не представляет каких-либо затруднений. В свою очередь, критерии FrCM и 0 определяют режимы течения газожидкостной смеси, и поэтому оптимальное время измерения расхода может быть определено один раз для каждой структуры потока. [44]
Графики показывают ( рис. 22, 23), что все статистические закономерности, характерные для случайного процесса расхода жидкой фазы продукции скважины, присущи и случайному процессу расхода газовой фазы. Поэтому все выводы, сделанные при анализе статистических характеристик расхода жидкой фазы, действительны для аналогичных характеристик газовой фазы потока. Вместе с тем надо отметить, что параметр корреляционной Функции расхода нефтяного газа а имеет меньшие значения для всех структур движения газонефтяной смеси. Максимальное значение параметр а достигает при пробковой структуре движения смеси - одноименный параметр для расхода жидкости в шесть раз больше при идентичной структуре движения смеси. Это говорит о большей равномерности, коррелированности расхода газовой фазы по сравнению с расходом жидкой фазы газожидкостной смеси. Это явление можно объяснить тем, что не существует в сущности отдельных фаз движения смеси и газовые накопления наблюдаются в жидкой фазе при любой структуре движения смеси. [45]
Страницы: 1 2 3 4