Расход - дымовой газ
Cтраница 3
На рис. 10 - 44 представлены графики изменения температуры пара на выходе пароперегревателя при возмущениях расходом воды на впрыск и расходом дымовых газов через газоход пароперегревателя. [31]
Сразу же оговоримся, что р неточно соответствует приросту парциального давления кислоты в воздухе, так как расход воздуха не равен расходу дымовых газов. [32]
 |
Горизонтальное расположение труб перегревателя в двух газоходах за фестоном ( / и в конвективной шахте ( / /. [33] |
Регулирование температуры перегретого пара осуществляется несколькими способами: с помощью поверхностных охладителей пара, впрыска воды в поток перегретого пара и изменением температуры и расхода дымовых газов. [34]
Для снижения эолового износа при сжигании сильно забалластированных углей предотвращение сильного эрозионного износа труб достигается рациональной компоновкой газоходов и размещением в них поверхностей нагрева, при которых исключаются значительные перекосы расхода дымовых газов и концентрации золы. Скорость газов снижается до 6 - 7 м / с. От локального эолового износа трубы конвективных поверхностей нагрева защищают специальными накладками или путем защиты гибов специальными корытообразными устройствами из перфорированных листов для выравнивания скорости газов в зоне возможного износа. Трубки трубчатых воздухоподогревателей в зоне входа газов защищают надставками и вставками. [35]
С ростом удельной нагрузки количество Na2C03, приходящееся на 1 м3 дымовых газов, увеличивается, что связано с уменьшением относительных потерь тепла в окружающую среду, а следовательно, и расхода дымовых газов на 1 кг обезвреживаемой сточной воды, что сказывается на росте пылеуноса из циклонного реактора с увеличением его удельной нагрузки. [36]
 |
Схема производства аммиака. [37] |
Рассчитываемые величины: 1 - расход пара; 2 - расход природного газа для конверсии; 3 - расход природного газа для сжигания в печи конверсии метана 1 - й ступени; 4 - соотношение топлива и воздуха в печи конверсии метана 1 - й ступени; 5 - расход дымового газа; 6 - расход воздуха в печи конверсии метана 2 - й ступени; 7 -расход пара; 8 - соотношение Н2: N2; 9 - содержание природного газа; 10 - температура; / / - соотношение СОг: СО; 12 - общий расход синтез-газа. [38]
 |
Расчетная тепловая схема парового котла энергоблока 300 МВт при пропуске через топку всего объема газов ГТУ Кпс или частичном байпасировании ( тУп1. [39] |
В комбинированном режиме с газовой турбиной регенеративный воздухоподогреватель полностью отключается по газовой и воздушной сторонам. Весь расход дымовых газов пропускается через ТОНД. [40]
 |
Схема воздухов гревателя типа газовзве. кузнечной печи. [41] |
В 1958 г. успешно проработал на Чепельском комбинате в течение 6 мес. Его работа характеризовалась следующими данными: расход дымовых газов составлял 550 - 850 М3 / ч; температура газов на входе 560 - 750 С; температура газов на выходе 240 - 340 С; средняя скорость газов 2 7 - 4 4 ж / се / с; расход подогреваемого воздуха 440 - 960 М3 / ч; температура нагретого воздуха 370 - 440 С, скорость воздуха в системе пневмотранспорта 12 - 15 7 м / сек; расход насадки ( песок размером 1 - 0 75 мм) 600 - 1 400 кг / ч; вес засыпки - 40 кг; температура нагрева песка 400 - 510 С. [42]
При этом в зависимости от характеристик котла возникают также возмущения; в контуре регулирования питания и температуры. Первичное возмущение то расходу воздуха Мь требует соответствующего изменения расхода дымовых газов MR, однако вследствие перераспределения тепловосприятия между поверхностями нагрева в котле часто возникают возмущения и в контурах регулирования питания и температуры. Воздействие на прочие контура регулирования при первичном воздействии на расход дымовых газов пренебрежимо мало; заметно влияние только на расход воздуха. Изменение подачи питательной воды в большинстве типов котлов приводит к изменению паропроизводительности и воздействует таким лутем на контур регулирования мощности котельного агрегата. В некоторых котлах наблюдается также прямое воздействие на контур регулирования температуры. [43]
Для нужд текущей эксплуатации более удобны приемы приближенной оценки плотности топки. В основу положены эмпирические выведенные зависимости между сопротивлением тракта, расходом дымовых газов и присосами. Эксперимент проводится следующим образом: организуются измерения а, сопротивления воздухоподогревателя по воздушной и газовой стороне, разрежения в верхней части топки. Определяется разность давлений на участке верх - низ топки. [44]
Очевидно, что 5кр26н, где 6 - значение форм-параметра на нижней отметке газоотводящего ствола. Двум указанным критическим значениям самотяги отвечают соответствующие критические значения скорости и расхода дымовых газов. [45]
Страницы: 1 2 3 4