Cтраница 1
Расход пассивного газа составляет не более 0 01 от расхода холодного потока. [1]
При ро8 расход пассивного газа для этого компрессора становится равным нулю. [2]
Если начальный участок смешения не ограничивает расход пассивного газа и предельный режим соответствует звуковой скорости течения перемешанного потока в конце камеры смешения, то в этом случае производительность компрессора ограничена выходным сечением камеры смешения, в котором средняя скорость перемешанного потока равна скорости звука. [3]
Получим систему уравнений, которая определяет расход пассивного газа на предельном режиме в предположении, что до сечения а - а потоки активного и пассивного газов не перемешиваются, гидравлические потери в потоках между сечениями / - 2 и а - а пренебрежимо малы, а камера смешения имеет цилиндрическую форму. [4]
Как будет показано далее, в сечении равных давлений может ограничиваться расход пассивного газа. В этих условиях целесообразно использовать конфузорные камеры смешеиия, так как увеличение площади входного сечения камеры смешеиия позволит увеличить расход пассивного газа и более полно использовать энергию активного потока; при заданном расходе пассивного газа замена цилиндрической камеры конфузорной приведет к повышению степени сжатия компрессора. [5]
Из этого уравнения следует, что ори соблюдении условия ( 115) расход пассивного газа G2 останется неизменным. [6]
Изменение давления и расхода активного газа отразится на работе всех элементов компрессора: изменятся расход пассивного газа и условия его перемешивания с активным газом в камере смешения, изменятся средняя скорость и поле скоростей перед диффузором, а следовательно, иными будут и условия торможения газа в диффузоре. [7]
Если расход активного газа ограничен, то заданная степень сжатия определит коэффициент эжекции, а следовательно, расход пассивного газа. [8]
При увеличении расстояния от выходного сечения активного сопла до начала цилиндрической части камеры смешения процесс перемешивания приближается к изобарному, и при прочих равных условиях увеличивается расход пассивного газа. [9]
Чем больше перепад давления в активных соплаэс компрессора с цилиндрической камерой смешения и чем меньше f3, тем в большей мере начальный участок камеры смешения ограничивает расход пассивного газа и тем меньше средняя скорость газа на выходе из камеры смешения. [10]
С увеличением ро происходит уменьшение проходной площади для пассивного газа в камере смешения за счет возрастающей степени расширения активного газа. При этом расход пассивного газа, а следовательно, и коэффициент эжекции уменьшается. [11]
Как будет показано далее, в сечении равных давлений может ограничиваться расход пассивного газа. В этих условиях целесообразно использовать конфузорные камеры смешеиия, так как увеличение площади входного сечения камеры смешеиия позволит увеличить расход пассивного газа и более полно использовать энергию активного потока; при заданном расходе пассивного газа замена цилиндрической камеры конфузорной приведет к повышению степени сжатия компрессора. [12]
Из камеры смешения газовый поток попадает в диффузор и выбрасывается в. Давление пассивного и активного газов перед компрессором измеряется с помощью трубок 4 и 9 полного давления. Дроссельную характеристику желательно получить в диапазоне изменения расхода пассивного газа от нуля до максимума. Однако выявление предельных режимов работы не всегда является обязательным при испытаниях компрессора. Для компрессоров низкого давления расчетный режим работы, соответствующий максимальному коэффициенту полезного действия, получается при коэффициенте эжекции, значительно меньшем предельного. [13]