Минимальный расход - жидкость
Cтраница 2
В процессе пленочной дистилляции весьма важной задачей является поддержание устойчивого режима течения пленки, предостерегающего ее от разрыва. Возможность разрушения пленки связана с существованием некоторого минимального расхода жидкости, при котором твердая поверхность перестает смачиваться жидкостью. Величина этого минимального расхода зависит от физико-химических свойств жидкости ( вязкости, угла смачивания), а также динамических напряжений, связанных, например, с градиентом поверхностного натяжения. В работе [247] экспериментально исследована скорость массопередачи при эквимолярной пленочной ректификации бинарных систем, протекающей в условиях поверхностной нестабильности. Для учета влияния градиента поверхностного натяжения на коэффициент массопередачи предложено полуэмпирическое уравнение, которое удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными по ректификации бинарных смесей, таких, как четыреххлористый углерод-бензол и бензол-1 2-дихлорэтан. [16]
 |
Границы режимов волнообразования при опускном движении воздухо-водяного потока в вертикальной трубе мм. [17] |
Однако на практике избавиться от внешних возмущений, как правило, не удается. Кинней [192] отмечает, что отнесенный к единице периметра пленки минимальный расход жидкости, при котором возникают волны, не зависит от диаметра трубы и остается примерно постоянным при разных скоростях газового потока. В работе [192] делается также вывод о том, что начало волнообразования совпадает с моментом проникновения поверхности пленки в ту часть газового потока, где турбулентные силы больше вязкостных. [18]
Мокрые способы очистки твердых и жидких аэрозолей имеют существенный недостаток - необходимость отделения уловленного загрязнителя от улавливающей жидкости. По этой причине мокрые способы следует применять только при отсутствии других методов очистки, отдавая предпочтение способам с минимальным расходом жидкости. [19]
Особый вид составляют машины с косвенным жидкостным охлаждением, о которых упоминалось выше. Как правило, в таких машинах выгодно снижать окружную скорость ( уменьшаются механические потери), а также применять осевую циркуляцию хладоагента с минимальным расходом жидкости через ротор и зазор. Радиальная циркуляция в таких машинах не применяется, а осевая в необходимых случаях обеспечивается специальным насосом-импеллером. Благодаря хорошей теплопередаче удается повысить электромагнитные нагрузки и за счет этого уменьшить диаметр, не ухудшая существенно рабочих характеристик. В некоторых случаях удается вообще избежать циркуляции жидкости внутри этих машин, обеспечив передачу тепла только за счет теплопроводности. В аналогичных условиях находятся также двигатели приводов компрессоров, работающие в атмосфере азота под давлением до 300 ат. [20]
Предложено объединять такой скруббер с дымовой трубой, что позволяет повысить эффективность его работы. В таком аппарате в отличие от описанного выше водоструйного скруббера процесс абсорбции осуществляется при противоточном движении жидкости и газа, что обеспечивает максимальную степень абсорбции при минимальном расходе жидкости. Кроме того, газ эффективно охлаждается при передаче его тепла пленке жидкости. Это создает условия для выпадения твердых примесей еще до контакта газа с жидкостью. [21]
Этот процесс вызывает изменение коэффициента расхода, вследствие чего зависимость между расходом и массой камеры рассматриваемого расходомера становится нелинейной. Кроме того, воронкообразование приводит к значительному снижению диапазона измерения. Минимальный расход жидкости, протекающей через камеру, при котором еще не возникает воронок, может быть определен по формуле (V.95), если принять hmln 3Z) 0, где D0 - диаметр отверстия истечения. [22]
Этот процесс вызывает изменение коэффициента расхода, вследствие чего зависимость между расходом и массой камеры рассматриваемого расходомера становится нелинейной. Кроме того, воронкообразование приводит к значительному снижению диапазона измерения. Минимальный расход жидкости, протекающей через камеру, при котором еще не возникает воронок, может быть определен по формуле (V.95), если принять ftmill 3Z) 0, где D0 - диаметр отверстия истечения. [23]
Расход рабочей жидкости у вентиляторных опрыскивателей регулируется дозаторами. Расход ее зависит от рабочего положения дозатора, числа распылителей и давления в нагнетательной системе таких машин. Чтобы обеспечить требуемую норму расхода жидкости, на рабочей части опрыскивателя устанавливают такое число распылителей, при котором минимальный расход жидкости не превышает производительность насоса. [24]
Сложность такого расчета состоит в том, что неизвестных величин всегда больше, чем заданных. Методика расчета, по-видимому, должна быть основана на получении оптимального решения, удовлетворяющего противоречивым требованиям высокого быстродействия ЭГУ и минимального расхода жидкости через сопла, большой чувствительности и минимальной электрической мощности управления. [25]
Вискозиметр состоит из датчика вязкости и блока управления. Датчик вязкости содержит измерительную трубку, в которой находится стальной шарик, в нижней части - бесконтактный датчик, фиксирующий конец падения шарика, в верхней части - стопор, удерживающий шарик. Трубка установлена в корпусе под углом 60 к горизонтали. Жидкость подается в датчик из трубопровода через трехходовой соленоидный клапан, в одном положении которого жидкость поступает в кольцевое пространство между корпусом и измерительной трубкой и уходит через верхний выход корпуса, в другом положении клапана жидкость поступает в измерительную трубку, поднимая вверх шарик. Минимальный расход жидкости для подъема шарика не менее 5 л / мин, а максимальный - не более 20 л / мин. Жидкость протекает непрерывно, а вязкость измеряется циклически. [26]
 |
Параметры аапроксимрующих зависимостей для псездоламинарного режима. [27] |
Первая часть точек отнесена к псевдоламинарному режиму течения в пленке, вторая - к псевдотурбулентному. Число We, при котором имеет место отклонение точек, возрастает с увеличением потдка жидкости в струе. Таким образом, основные особенности, рассмотренные на частном примере ( рис. 4.8), подтверждаются при обобщении экспериментальных данных. Аналогичная картина имеет место и для Ф65, причем число We, необходимое для отклонения экспериментальных точек от прямой лсевдолам инарногО режима, в этом случае несколько выше. Что касается режимов с р15, то здесь не удалось получить область псввдотурбулентного движения даже при минимальном расходе жидкости через форсунку. [28]
Страницы: 1 2