Cтраница 2
Согласно опубликованным в технической печати немногочисленным п отрывочным данным расход водяного пара ( 10 - 12 ата) составляет 55 - 550 кг на 1 те перерабатываемого сырья. Высокие значения удельного расхода водяного пара наблюдаются при применении парового привода для воздуходувок, компрессоров и насосов. При переходе на электромоторы и газомоторы удельный расход пара уменьшается. [16]
Одной из последних методик расчета водной дегазации [1], составленной на основе большого исследовательского материала, предусматривается проведение раздельных расчетов первой и второй стадий. Такой подход не позволяет полностью учесть взаимосвязь двух главных показателей процесса: удельного расхода водяного пара и остаточного содержания растворителя в каучуке. [17]
Как известно, сырье до ввода в узел смешения с регенерированным катализатором или в реактор нагревается и во многих случаях частью или полностью переводится в парообразное состояние. При однократном испарении сложной углеводородной смеси доля отгона зависит от температуры, давления и фракционного состава самой смеси, а также от удельного расхода водяного пара, если последний вводится в поток сырья. [18]
Так как производительность каждой установки 28 000 - 36 000 м3 / ч, то удельный расход водяного пара на установке Б равен примерно 0 2 кг / м3 очищаемого газа. [19]
Грабовским [ 19, глава 11 ], позволяет определить температуру дистилляции в зависимости от перегрева водяного пара, температуры нагрева жидкости и от ее теплоты испарения. Для построения графика необходимо знать парциальные давления водяного пара и дистиллируемой жидкости, а также удельный расход водяного пара. [20]
Сравнить показатели двух установок очистки газа растворами аминов весьма трудно. Во-первых, высокосернистые газы различаются по составу и другим параметрам. Кроме того, различается и содержание кислого газа в насыщенных растворах; могут различаться и давления абсорбции. Однако при расчете установки исходят из абсорбции определенного числа молей кислого газа на 1 моль амина и из постоянного удельного расхода водяного пара на регенерацию насыщенного растворителя. [21]
Расход водяного пара на этой установке составляет 4 кг на 1 кг регенерированного ацетона; получаемый водно-ацетоновый конденсат содержит в среднем 20 - 33 % ацетона. Часть указанного количества водяного пара расходуется на перегонку этой смеси. Удельный расход охлаждающей воды составляет 73 л ( при температуре 13 С), а электроэнергии 0 18 квпг-ч на 1 кг растворителя. В этом случае регенерируется сложная смесь растворителей, часть которых растворима в воде. Указанный удельный расход водяного пара, очевидно, включает и количество, необходимое для выделения органических растворителей из водного слоя, отделяемого в отстойнике. На этой установке регенерируется более 1140 м3 в год органических растворителей. Помимо водяного пара, на установке расходуется около 84 л охлаждающей воды ( при 21 С) и 0 29 - 0 37 квтп-ч электроэнергии на 1 кг регенерированного растворителя. [22]
Поскольку для регенерации обычно применяется водяной пар, регенерированный уголь оказывается насыщенным водой. При адсорбции растворителей, легко вытесняющих воду из угля, достигается достаточное охлаждение вследствие ее испарения и предварительное охлаждение слоя не требуется. В период регенерации через слой угля в течение 15 - 60 мин пропускают водяной пар низкого давления. Начальная порция водяного пара служит главным образом для нагрева слоя до температуры регенерации; при этом пар конденсируется. Конденсация некоторого дополнительного количества водяного пара является источником тепла десорбции, требуемого для удаления растворителя. Остальное количество водяного пара служит как отдувочный агент, одновременно снижая парциальное давление растворителя в паровой фазе и удаляя пары растворителя из системы. Согласно литературным данным [36] при рационально запроектированной системе удельный расход водяного пара лежит в пределах 3 - 5 кг на 1 кг регенерированного растворителя. Примерно такой же удельный расход ( см. ниже стр. [23]