Объемный расход - среда
Cтраница 1
Объемный расход среды может быть определен по величине скорости движения какой-либо метки, переносимой средой. При этом требуется знать форму поля скоростей в канале. Расходомеры с метками содержат следующие основные элементы: устройство для создания меток, приемник меток, расположенный вдоль по потоку на расстоянии L0 и измерительную схему. [1]
Пропускная способность регулирующего органа определяется объемным расходом среды с плотностью Q 1 при единичном перепаде на регулирующем органе. Начальная пропускная способность численно равна пропускной способности в момент открытия затвора. [2]
В тахометрических расходомерах скорость движения рабочего органа расходомера пропорциональна объемному расходу среды. В зависимости от движущегося рабочего органа тахометрические расходомеры подразделяются на турбинные, шариковые и камерные. [3]
Как видно из выражения (18.11), между значением возникающей ЭДС и объемным расходом среды имеется однозначная линейная зависимость. Это связано с тем, что с течением времени происходит поляризация электродов. Поэтому часто магнитное поле создается импульсами с помощью прямоугольного импульсного тока. [4]
Таким образом, для циклического соле-ноидалъного поля в двухсвязной области циклическая постоянная равна объемному расходу среды через нестягиваемый контур. [5]
В тахометрических расходомерах турбинного типа в качестве рабочего органа, скорость движения которого пропорциональна объемному расходу среды Go, используется аксиальная или радиальная турбинка. Вращение турбинки при движении среды обусловлено наличием силы трения между движущейся средой и лопастями турбинки, а также силы динамического давления движущейся среды. [6]
ПГА ( при открытом состоянии затвора) - дополнительный выход запорной ПГА; Q - объемный расход среды регулирующего или предохранительного клапана ( вместо Q может применяться G - массовый расход среды) - - один из главных выходов регулирующей ПГА; Т - абсолютная температура среды после объекта регулирования; один из главных выходов регулирующей ПГА. [7]
Для плоских потоков разность значений функции тока в произвольных двух точках А и В численно равна объемному расходу Q среды в единицу времени между линиями тока, проходящими через эти точки. [8]
Для осесимметричных потоков разность значений функций тока в произвольных двух точках А и В потока численно равна объемному расходу среды в единицу времени Q, деленному на 2п, через поверхность, образованную вращением произвольной кривой, соединяющей точки А и В. [9]
 |
Изменение утечки через сальник в зависимости от температуры рабочей среды. [10] |
Из рисунка видно, что с увеличением температуры воды и снижением ее вязкости утечка через сальник резко возрастает, достигая максимума, после чего столь же резко снижается. Это явление объясняется тем, что при протекании ( фильтрации) горячей воды через набивку происходит понижение давления, сопровождающееся увеличением удельного объема, т.е. парообразованием или вскипанием. Поэтому, несмотря на увеличение объемного расхода среды через сальник, массовый расход ее падает ввиду самозапирания объема пор набивки паром. Следовательно, наиболее неблагоприятным для работы сальника режимом уплотнения для воды или пара с точки зрения увеличения массового расхода утечки рабочей среды является режим уплотнения горячей воды. [11]
На рис. 150 дана такая зависимость диаметра трубопровода от объема протекающей среды в единицу времени и средней скорости течения. По этой зависимости мы видим: при объемном расходе среды 23 м3 / ч и скорости потока 8 м / сек диаметр трубы должен быть 32 мм. [12]
 |
Схема экспериментальной установки для исследования пульсаций потока [ Л. 78 ]. [13] |
Попутно отметим, что измеренные значения критических тепловых потоков в пульсационных режимах не могут приниматься за значения q, отвечающие началу возникновения низкочастотных пульсаций. Когда пульсации появляются при низких удельных тепловых потоках ( обычно при 20), последние оказываются недостаточными для возникновения кризиса; поэтому последний возможен лишь при дальнейшем увеличении тепловой нагрузки. Кроме того, анализ результатов опытов, изображенных на рис. 3 - 3 и 3 - 4, свидетельствует, что в условиях поверхностного кипения пульсации появляются при удельном тепловом потоке, превышающем его значение, соответствующее началу поверхностного кипения. По-видимому, это связано с созданием некоторого минимального объемного расхода пароводяной среды, могущего заметно появлиять на изменение гидравлического сопротивления выходного регулирующего вентиля. [14]
Покажем теперь, что полученное выражение для плотности функции распределения пуассоновского потока в точности совпадает с функцией распределения времени пребывания частиц гидродинамического потока в технологическом аппарате. Допустим, что в момент t0 все частицы в поперечном сечении потока жидкости или газа на входе в аппарат удалось каким-либо способом пометить. Доля частиц возраста t, которые покидают аппарат в течение промежутка времени ( t, t - - dt), равна X ( t) dt, где X ( t) - функция интенсивности рассматриваемого потока. Составим материальный баланс для частиц, покидающих аппарат. С одной стороны, по смыслу - кривой доля частиц на выходе из аппарата с возрастом, лежащим между t и t - - dt, равна Е ( f) dt или в объемных единицах - QE ( t) dt, где Q - объемный расход среды через аппарат. [15]
Страницы: 1