Данный расход - жидкость
Cтраница 1
 |
Приемный трубопровод от РВС до водяных насосных агрегатов. [1] |
Данный расход жидкости не соответствует пропускной способности трубопроводов, что влечет за собой повышенную вибрацию приемных трубопроводов, кавитацию жидкости, низкий КПД работы парка водяных насосных агрегатов, несоответствие требуемых параметров работы насосов и повышенную аварийность работы. [2]
Представим себе, что при данном расходе жидкости перепад давления газа по тарелке постепенно увеличится. [3]
Для того чтобы уменьшить при данном расходе жидкости колебания давления в аккумуляторе ( разность pmas - Pmtn) и одновременно обеспечить достаточно высокий полезный объем, необходимо увеличить газовый объем У2 Для чего к аккумулятору часто подсоединяют дополнительную газовую емквсть. [4]
Как видно из номограммы, при данном расходе жидкости площадь поперечного сечения штуцера FQ может изменяться от 0 39 до 0 63 см при изменении перемещения торца пружины Хот 75 до 200 мм. [5]
Итак, при заданной площади сечения и данном расходе жидкости ( а следовательно, и при заданной средней скорости) сила трения пропорциональна периметру сечения. Поэтому для уменьшения силы трения, а также потерь энергии на трение следует уменьшать периметр сечения. Наименьшим периметром при заданной площади обладает круглое сечение, которое поэтому является наивыгоднейшим с точки зрения получения минимальных потерь энергии ( напора) на трение в трубе. [6]
Итак, при заданной площади сечения S и данном расходе жидкости, а следовательно, и при данной средней скорости сила трения пропорциональна периметру сечения. Поэтому для уменьшения силы трения, а также потерь энергии на трение следует уменьшать периметр сечения. Наименьший периметр при заданной площади имеет круглое сечение, которое поэтому является наивыгоднейшим с точки зрения получения минимальных потерь энергии ( напора) на трение в трубе. [7]
При - прохождении потока жидкости снизу через трубку поплавок устанавливается в равновесное положение для данного расхода жидкости. [8]
Опытные данные, полученные при изучении движения жидких пленок, показывают, что при данном расходе жидкости высота гребней волн с повышением скорости пара ( газа) сначала увеличивается, а затем начинает уменьшаться. [9]
Минимальное значение средней толщины отвечает минимуму потенциальной энергии пленки в поле тяжести и наиболее устойчивому ( при данном расходе жидкости Q) режиму течения. [10]
Поэтому для скважин, имеющих небольшое буферное давление, с целью уменьшения потерь давления в отсекателе Сечение штуцера для данного расхода жидкости необходимо выбирать в точках, близких к левой грани сетчатой рамки номограммы, и наоборот. Такого же принципа надо придерживаться при выборе значений F0 и X для скважин, имеющих в жидкости механические примеси, так как, чем больше площадь поперечного сечения штуцера, тем меньше абразивный износ последнего и вероятность забивания отсекателя механическими примесями. [11]
При рассмотрении первой задачи, когда известны конструктивная схема ТВД, тип осевой опоры шпиндельной секции, а также механические М - п и гидромеханические Р - п характеристики турбины и винтовой пары при данном расходе жидкости Q характеристики ТВД могут быть получены как экспериментально ( стендовые испытания), так и расчетным путем. [12]
При заданной мощности нагревателя температура на стенке скважины растет и может превысить предельно допустимую ( 520 - 570К), при которой начинается деструкция нефти. Это означает, что для данного расхода жидкости мощность нагревателя слишком велика. При большом притоке жидкости к скважине может преобладать конвективный вынос тепла, и пласт нагреваться не будет. Таким образом, для заданной мощности нагревателя существуют верхняя и нижняя границы дебитов, при которых прогрев эффективен. Если на стенке скважины задана постоянная температура, то на величину начального дебита существует ограничение только сверху. Если дебит превосходит некоторое граничное значение, то конвективный вынос тепла преобладает, и прогрев невозможен. [13]
Для получения больших плотностей отложений капельки или частицы должны быть крупными. При несколько меньшем диаметре количество капелек при данном расходе жидкости увеличивается и распределение химиката становится более равномерным, но работу при такой величине капель нельзя рекомендовать в тех случаях, когда существует опасность токсического действия химиката в подветренной зоне. Аэрозоли и порошки, у которых медианный по объему диаметр частиц составляет 10 - 40 ц, дают относительно низкие значения степени оседания в пределах небольших расстояний по ветру. Столь мелкие частицы необходимы, например, для того, чтобы поражать насекомых, обитающих внутри растительного покрова; следует, однако, учитывать, что частицы таких размеров представляют наибольшую опасность в отношении сноса. [14]
При малом весе пластины 1 пружина 2 выбирается эластичной, поэтому потери давления незначительны. Размеры проходного сечения рассчитываются из условия малого гидравлического сопротивления при данном расходе жидкости. [15]
Страницы: 1 2