Объемные расходы - пар
Cтраница 1
Объемные расходы пара в турбинах средней мощности дают возможность получить лопатки достаточной высоты при нормальной частоте вращения ( 3000 об / мин), поэтому редукторные передачи здесь не применяются. На рис. 11.65 представлена реактивная конденсационная турбина среднего давления с активной регулирующей ступенью. [1]
 |
Зависимость оптимального разделительного давления в турбине от отношения внутренних относительных КПД цилиндров. [2] |
Трудности, связанные главным образом с выполнением паровпускных устройств на большие объемные расходы пара, приводят на практике к тому, что начальное давление второго промежуточного перегрева принимают не менее 2 МПа. [3]
 |
Схема реактивной турбины. [4] |
В таких турбинах вследствие больших массовых, а следовательно, и объемных расходов пара лопатки уже первых ступеней получаются достаточной высоты, обычно не меньше 20 - 30 мм. [5]
При сравнении вариантов тихоходных и быстроходных турбин необходимо иметь в виду, что в определенных зонах мощностей и объемных расходов пара, при заданных его параметрах и выбранных размерах последних ступеней в одном из вариантов ЦНД могут оказаться недостаточно использованными ( заниженные потери выходной кинетической энергии), а в противопоставляемом варианте, наоборот - предельно эффективно использованными. Это может приводить к существенному изменению удельных масс турбин и их общих экономических показателей. Поэтому для широких обобщений необходим глубокий поиск на базе анализа методически подобранных проектных вариантов. [6]
Симметричный выход пара из турбины в две стороны - важное преимущество боковых конденсаторов, так как при этом уменьшаются размеры горловин или становится реальным дальнейшее увеличение объемных расходов пара. [7]
Характер влияния относительного объемного пропуска пара V на КПД r ot последней ступени турбины представлен на рис. 2.12. Как видно из рисунка, в области малых значений объемных расходов пара ( К0 7) наблюдается интенсивное снижение т) 0г вплоть до его отрицательного значения. Поэтому оказывается экономически выгодным в ряде случаев иметь на ТЭЦ одну-две теплофикационные турбины без конденсационного потока, используя их отработавший пар в летний период на горячее водоснабжение. При этом появляется возможность полностью отключать в летний период систему регулирования давления отборов в теплофикационной турбине и соответственно снизить потери на дросселирование конденсационного потока пара. [8]
При выводе уравнений связи эффективности тарелки с локальной эффективностью и параметрами комбинированной модели структуры потока жидкости были приняты следующие допущения: 1) линия равновесия в пределах тарелки имеет линейную зависимость; 2) локальная эффективность по всей площади барботажа постоянна; 3) жидкость по высоте барботажного слоя полностью перемешана; 4) объемные расходы пара и жидкости во времени и по сечению барботажной площадки постоянны; 5) межтарельчатым уносом жидкости можно пренебречь. [9]
Хотя конструкции паровых турбин, работающих на атомных электростанциях на влажном паре, принципиально не отличаются от турбин электростанций, работающих на органическом топливе, но имеют отличия [9-13], которые связаны с работой ЧВД на влажном паре, меньшим, чем у турбин ТЭС, располагаемым тешюперепадом, а следовательно, большими расходами пара; более низкие начальные параметры определяют увеличение объемных расходов пара; в ЦВД применяются специальные меры для предотвращения эрозии элементов проточной части, щелевой эрозии разъемов диафрагм, обойм; большое внимание уделяется снижению потерь на тракте ЦВД ( или ЧСД) - сепаратор - пароперегреватель - ЦНД; для снижения потерь на выхлопе на некоторых агрегатах ( К-500-60 / 1500, К-1000-60 / 1500) применены боковые конденсаторы. [10]
 |
Распределение потока пара между группами сопел.| Принципиальная схема двойного обводного парораспределения с впрыскивающими охладителями. [11] |
Некоторые заводы, например КТЗ, применяют обводное парораспределение в сочетании с дроссельным для приводных турбин питательных насосов мощных энергетических блоков. Объемные расходы пара этими турбинами, получающими пар переменных параметров из нерегулируемых отборов главной турбины, должны возрастать при снижении нагрузки блока. Применение обводных клапанов, закрытых на номинальном режиме и открывающихся по мере уменьшения мощности блока, позволяет, устранив дросселирование в регулировочных клапанах приводной турбины, повысить тепловую экономичность блока при больших нагрузках. [12]
ПТУ функционирует при температурах конденсации и испарения, соответственно равных 313 и 383 К. Использование четыреххлористого этилена позволяет обеспечивать большие объемные расходы пара на выходе из одноступенчатой турбины малой мощности, а за счет этого высокий внутренний КПД турбины ( порядка 70 %) и в конечном итоге - высокий эффективный КПД установки ( порядка 11 5 %), работающей по нерегенеративному докритическому циклу Рен-кина. Это обстоятельство совместно с применением в конструкции агрегатов дешевых алюминиевых сплавов обеспечивает удельные затраты в ПТУ порядка 1100 долл. [13]
Характерно, что разработки комбинированных парогазовых и газопаровых установок исходят из применения обычных газовых турбин, не имеющих никакого охлаждения или использующих охлаждение воздухом. Между тем, например, в парогазовой схеме разрабатываемой ЦКТИ, весовые и объемные расходы пара соизмеримы с расходом воздуха. [14]
 |
III. Схема проточной части радиальной турбины. [15] |
Страницы: 1 2