Расчет - дистилляция
Cтраница 1
Расчет дистилляции с потоком инертного газа в принципе не должен отличаться от расчета при атмосферном давлении. Скажем, в случае постепенной или однократной непрерывной дистилляции он ведется по канве, изложенной для этих процессов в разд. В идеале ( при полном насыщении инертного газа компонентами дистиллируемой смеси - при бесконечно большой интенсивности контакта) парциальные давления компонентов определяются по данным об упругости их паров при рабочей температуре, а давление, приходящееся в паровой фазе на долю дистиллируемой смеси, - суммированием этих парциальных давлений. При этом величина q обычно колеблется от 0 65 до 0 95, возрастая с увеличением высоты жидкостного слоя, через который барботирует инертный газ, и с уменьшением диаметра газовых пузырьков, а также с приближением к температуре кипения. [1]
Расчет дистилляции обычно связан с определением числа теоретических тарелок при помощи различных методов. Вследствие этого целесообразно использовать понятие высоты эквивалентной теоретической тарелки ( ВЭТТ) для характеристики работы насадочной дистилляционной колонны. Указанное понятие здесь кратко обсуждено. [2]
 |
Оценка погрешности расчета. [3] |
Проведены расчеты дистилляции системы гексан-гептан-октан и полученные данные сравнены с результатами эксперимента. [4]
Как и в расчетах дистилляции двухкомпонентных систем основными параметрами, определяющими статику процесса дистилляции многокомпонентных систем, являются: минимальное число теоретических тарелок ( при бесконечной флегме), минимальное флегмовое число, необходимое-число теоретических тарелок. [5]
Расчет многокомпонентной фракционирующей конденсации смеси паров аналогичен расчету дистилляции многокомпонентной жидкости. [6]
Так как вопросы, связанные с коэффициентом извлечения ра, разработаны в литературе довольно глубоко [15, 16, 17, 18] можно и при расчетах дистилляции с водяным паром пользоваться этими результатами с учетом зависимости между ф и фа ( фиг. [7]
Это отношение играет ту же роль в расчетах для процессов разделения с помощью мочевины, что и величины относительной летучести в расчетах дистилляции. [8]
Дальнейшее описание колонны переработки слабых жидкостей приводится применительно к ДСЖ с перекрестно-точными контактными элементами, хотя технологический расчет ( для единообразия с расчетом дистилляции фильтровой жидкости) выполнен для противоточного ДСЖ. [9]
Ацетат октадециламина, попадая в работающий паровой котел с обычной щелочностью котловой воды, немедленно превращается в ацетат натрия и свободный октадениламин; последний вместе с паром покидает котел. Используя уравнения, применяемые при расчетах дистилляции с водяным паром любых жидкостей, не смешивающихся с водой, можно рассчитать количество амина, которое будет перегнано с определенной порцией пара. [10]
Растворы, содержащие больше двух компонентов, называются многокомпонентными. Для трехкомпонентных растворов составы можно представить графически по системе треугольника, но изображение равновесия при этом является кропотливым и не очень пригодно для расчетов дистилляции. Прежде всего обратим внимание на то, что зависимости в n - компонентных системах гораздо более сложны, чем в бинарных. При помощи правила фаз можно вывести, что / г-компонентная система с одной жидкой фазой и одной паровой будет иметь п степеней свободы. Графическое выражение в данном случае ( за исключением, когда п 3) вообще невозможно. [11]
 |
Уравнения, рекомендуемые для выполнения оценки сжимаемости и фугитивности газовой фазы для нескольких типов систем в определенном диапазоне параметров РУТа. [12] |
Уравнение Пенга - Робинсона более эффективно для представления данных о РУТ вблизи критической точки. Кубические уравнения API - Соава и Пенга - Робинсона довольно просто можно ввести в компьютерные программы для расчета дистилляции, они требуют в пять ряз меньше машинного времени, чем уравнения Бенедикта - Уэбба - Рубина - Старлинга и им подобные. [13]
 |
Уравнения, рекомендуемые для выполнения оценки сжимаемости и фугитивности газовой фазы для нескольких типов систем в определенном диапазоне параметров PVT3. [14] |
Уравнение Пенга - Робинсона более, эффективно для представления данных о РУТ вблизи критической точки. Кубические уравнения API - Соава и Пенга - Робинсона довольно просто можно ввести в компьютерные программы для расчета дистилляции, они требуют в пять ряз меньше машинного времени, чем уравнения Бенедикта - Уэбба - Рубина - Старлинга и им подобные. На рис. 1.23 сравниваются экспериментальные изотермы для метана и воды и соответствующие изотермы, рассчитаные по уравнениям Соава и Пенга - Робинсона, с тем чтобы читатель получил некоторое представление о применимости этих уравнений. [15]
Страницы: 1