Расчет - циклическая долговечность
Cтраница 1
Расчет циклической долговечности необходим для элементов СВД, которые при эксплуатации подвержены действию механических и тепловых нагрузок при числе циклов нагружения до 5 105 за весь срок эксплуатации сосуда. Расчет проводят после выбора основных размеров по соответствующим нормам конструирования и определения статической прочности. При циклическом нагружении элементы сосудов рассчитывают по предельным, соответствующим образованию трещин, местным напряжениям для числа циклов, равного эксплуатационному, либо по предельному числу циклов при напряжениях от эксплуатационных нагрузок. [1]
 |
Распределение I суммарнных напряжений ( а и температур ( б. [2] |
Расчет циклической долговечности для дисков является необходимым вследствие большой длительности их работы ( несколько тысяч часов), высокой напряженности и наличия зон концентрации напряжений. [3]
При расчете циклической долговечности гибкого элемента из других марок сталей в формулы ( 35) и ( 36) подставляются геометрические параметры этого элемента, а затем по формуле ( 38) рассчитывается циклическая долговечность гибкого элемента из данной стали. [4]
НДС и расчет циклической долговечности проводят для опасных зон полукольца. [6]
Необходимое для расчета циклической долговечности диска число циклов до разрушения Nf наиболее точно определяется по экспериментальным кривым, полученным при испытаниях натурных дисков или их моделей. Но опять-таки из-за сложности получения этих кривых на практике для нахождения Npi используют уравнение кривой универсальных наклонов Мэнсона. [7]
Таким образом, при расчетах циклической долговечности дисков исходят из того, что расчеты носят приближенный, оценочный характер и служат в основном для сравнительного анализа и оптимизации при проектировании и выборе материала диска, а окончательно ресурс дисков устанавливают по результатам их ЭЦИ и эксплуатации. [8]
После создания файла с банком исходных данных, включая плотность перекачиваемой нефти, производится расчет циклической долговечности труб, используемых на расчетном линейном участке. [9]
Можно утверждать также, что принцип суммирования нарушений в своей основе справедлив и им с достаточной точностью можно пользоваться для расчета циклической долговечности по данным статических испытаний. [10]
Распределение значений случайного процесса, соответствующих его точкам перегиба ( в которых вторая производная равна нулю), представляет интерес при расчетах циклической долговечности и живучести конструкций из-за возможности отождествлять его с распределением средних значений циклов нагружения. На рис. 10.3 точка перегиба обозначена буквой В, а соответствующее значение процесса - хи. [11]
В табл. 16 приведены обобщенные результаты циклических испытаний при жестком симметричном нагружении технически чистого титана и сплава ПТ-ЗВ при 20 С. Сравнение циклической долговечности обоих сплавов в области малых улругопластических деформаций показывает, что и при 20 С у сплава ВТ1 - 0 с более низким сопротивлением ползучести долговечность оказывается ниже, чем у сплава ПТ-ЗВ с большим сопротивлением ползучести, несмотря на значительно более высокую предельную пластичность первого. Таким образом, имеющиеся в настоящее время различные уравнения расчета циклической долговечности материалов носят ограниченный характер и применять их для титановых сплавов с низким сопротивлением ползучести нужно с большой осторожностью. [12]
Как упоминалось выше, температурные напряжения на ободе в период запуска и стационарной работы сжимающие; суммарные окружные напряжения в этой зоне поэтому оказываются незначительными. Основную нагрузку на обод создают усилия от рабочих лопаток. Как показывает эпюра рис. 4.7, а, наиболее напряженные зоны в диске - у отверстия в ступице и в полотне, где сказывается влияние концентрации напряжений. На рис. 4.7, б показано распределение пластических деформаций по радиусу; как видно, наибольшие деформации развиваются на контуре отверстия в ступице. Зоны перехода в полотне также имеют повышенную деформацию. Кинетика напряженного состояния в течение первых семи циклов, установленная авторами [4, 14], показана на рис. 4.7, в. Как видно из этого рисунка, размах деформаций и их величина в экстремальных точках цикла, а также коэффициент асимметрии цикла деформирования существенно изменяются уже в первых циклах деформирования. Очевидно, что для расчета циклической долговечности следует использовать размах деформаций в стабилизированном цикле, если стабилизация вообще происходит. В ином случае необходимо использовать представления о закономерностях суммирования повреждений от нестационарных нагрузок, например, так, как это будет показано ниже на примере расчета диска малоразмерного газотурбинного двигателя. [13]
Страницы: 1