Расчет - интенсивность - теплообмен
Cтраница 1
Расчет интенсивности теплообмена при ламинарном движении пленки в роторном аппарате оказывается более громоздким и может быть проведен [29] в предположении о равномерной диссипации подводимой к ротору механической энергии в слое жидкости одинаковой толщины. Получаемое параболическое распределение температуры позволяет определить температуру на внешней поверхности пленки. Коэффициент теплоотдачи а оказывается зависящим от величины подводимой мощности, от величины теплового потока, а также от некоторых гидродинамических параметров, требующих предварительного определения. Предложенная модель проверена экспериментально и объясняет наличие экстремума а в зависимости от угловой скорости ротора. [1]
Для расчета интенсивности теплообмена при кипении на тепло-отдающих поверхностях с пористыми покрытиями предложен ряд формул, полученных либо теоретическим путем, либо на основе теории подобия. Из формул первого типа можно отметить полуэмпири - ческие зависимости авторов [130, 146], при выводе которых использованы весьма сходные между собой физические модели. В обоих случаях стенки капиллярных каналов рассматриваются в виде ребер, на поверхности которых испаряется пленка жидкости. Эти формулы качественно правильно отражают закономерности рассматриваемого явления, однако рассчитать по ним интенсивность теплообмена достаточно сложно. Это связано с трудностями, взоникающими при определении эффективной теплопроводности пористого слоя ЯЭф. Авторы [130, 146], сопоставляя полученные ими формулы с опытными данными, не приводят зависимости, использованные для расчета ХЭф в тех или иных конкретных условиях проведения опытов. Между тем очевидно, что значение 1Эф зависит как от характера пористого покрытия, так и от технологии его нанесения. Этим, по-видимому, объясняется, что эмпирические коэффициенты формул авторов [130, 146], подобранные на сновании опытов одного исследователя, оказываются неприемлемыми при обобщении опытных данных других исследователей. [2]
В настоящее время расчет интенсивности теплообмена в выпарных аппаратах производят в основном по эмпирическим формулам типа a Aq pm, в которых коэффициенты А и показатели степени при q и р являются функциями концентрации раствора. С ростом концентрации значение п, как правило, уменьшается. Построение обобщенных формул вызывает значительные трудности из-за отсутствия данных по свойствам растворов на линии насыщения. Опубликованные в литературе отдельные, не очень полные данные, как правило, относятся к низким температурам. Предложенный Нернстом способ пересчета значений D на другие температуры с использованием данных о предельной подвижности ионов дает достаточную точность только для бесконечно разбавленных растворов. [3]
Таким образом, расчет интенсивности теплообмена по длине трубы парогенератора может быть выполнен по двум формулам. [4]
В работе [34] в основу расчета интенсивности теплообмена в условиях пристенного кипения недогретой жидкости положена физическая модель процесса теплопереноса по толщине граничного кипящего слоя. В результате анализа расчетных данных установлено, что при поверхностном кипении в условиях вынужденного течения жидкости охлаждение стенки трубы происходит в специфической форме, связанной с особенностями механизма парообразования и циркуляции жидкости в пристенной зоне. [5]
 |
Турбулизация пленки конденсата на охлаждаемой вертикальной поверхности конденсации.| Опытные данные по интенсивности конденсации пара при турбулентном режиме отекания пленки конденсата. [6] |
В специальной литературе приводятся также иные корреляционные зависимости для расчета интенсивности теплообмена между конденсирующимся паром и теплообменной поверхностью. [7]
При изучении тепло - и массообмена в капиллярно-пористых коллоидных телах А. В. Лыков [228] установил связь между скоростью сушки и коэффициентами переноса тепла, что позволило свести расчет интенсивности массообмена ( сушки) к расчету интенсивности теплообмена. [8]
Встречаются и другие критерии, о которых будет сказано дальше. Для расчета интенсивности теплообмена удобно пользоваться формулами, в которых коэффициент теплоотдачи выражен в явной форме. Однако следует предостеречь от применения эмпирических уравнений, полученных для других условий, чем рассматриваемые. [9]
Для расчета интенсивности теплообмена и средних температур тела по данным кинетики сушки во второй период получены данные, характеризующие изменения чисел Рсбиндера и температурных коэффициентов в процессе сушки. [10]
Раздутие струйки пара на горячей стенке обусловливает появление в ней составляющей скорости перпендикулярной к стенке. В связи с этим можно считать, что процесс теплообмена у стенки аналогичен случаю, когда в основной поток производится вдув относительно небольшого количества газа через пористую поверхность. Метод расчета интенсивности теплообмена при слабом вдуве через стенку известен. Но для использования его применительно к рассматриваемой проблеме необходимо предварительное определение массовой скорости вдува в зависимости от величины теплового потока о от стенки к пару. [11]
Однако и профиль температур влияет на распределение скоростей, так Как уравнение движения содержит слагаемые, зависящие от температуры, особенно те, в которые входит вязкость. Таким образом, профиль скорости в изотермической системе может значительно отличаться от профиля скорости в системе, в которой происходит теплообмен. Поэтому при расчете интенсивности теплообмена следует различать случаи, когда неизотермичностью можно пренебречь ( малые разности температур), и случаи, когда это может привести к большим ошибкам. [12]
Отсутствуют также обобщенные зависимости для расчета коэффициента теплоотдачи в тонких пленках в условиях, когда нет принудительного движения жидкости. В работе [32] авторы рекомендуют формулы для расчета интенсивности теплообмена при кипении криогенных жидкостей в тонких пленках. [13]
Соответственно указаниям автора формулы, теплофизические свойства теплоносителя берутся здесь при среднеарифметической величине из его температур на входе в теплообменник и на выходе из него. Множитель Е; отражает эффект тепловой стабилизации: на входном участке трубы пристеночный градиент температур ( именно он определяет истинную интенсивность теплопереноса) убывает быстрее температурного напора ( входящего в формальные выражения типа 6.13); поэтому а снижается по ходу движения теплоносителя, постепенно приближаясь к постоянной величине. Игнорирование отличия щ от 1 приводит при расчетах интенсивности теплообмена к занижению а, т.е. к ошибке в запас. [14]
Наиболее сложные законы тепло - и массообмена наблюдаются при дисперсно-кольцевой структуре двухфазного потока. В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется действительной скоростью жидкости, текущей в пленке, и. Следовательно, знание параметров пленки является необходимым условием для создания обоснованных методов расчета интенсивности теплообмена в условиях дисперсно-кольцевого режима течения парожидкостной смеси. Эти знания являются также ключом к пониманию физического механизма возникновения кризисов теплообмена при кипении в трубах и позволяют получить рациональные формулы для расчета плотностей критических тепловых потоков или граничных паросодержаний, превышение которых ведет к резкому ухудшению теплоотдачи. [15]
Страницы: 1 2