Расчет - собственное колебание
Cтраница 1
Расчет собственных колебаний требует в случае систем большого размера весьма больших затрат машинного времени. Поэтому решение динамических задач методом разложения по собственным формам целесообразно выполнять в том случае, когда для получения приемлемой точности результатов достаточно ограничиться учетом лишь нескольких основных тонов колебаний. Однако во многих случаях ( например, при расчете сложных стержневых или оболочечных конструкций) требуется учитывать большое число тонов собственных колебаний, и метод разложения по собственным формам становится неэффективным. [1]
Расчет собственных колебаний модели производился на основе двух схем: 1) цилиндрическая оболочка, один конец которой свободен, а другой оперт ( условие Навье); 2) цилиндрическая оболочка, один конец которой свободен, а другой соединен с кольцевой пластинкой, заделанной по внутреннему радиусу. [2]
Расчет собственных колебаний модели производился на основе двух схем: 1) цилиндрическая оболочка, один конец которой свободен, а другой оперт ( условия Навье); 2) цилиндрическая оболочка, один конец которой свободен, а другой соединен с кольцевой пластинкой, заделанной по внутреннему радиусу. [3]
Расчеты собственных колебаний упругих систем иллюстрируются примерами. Выведенные на основании точных методов трансцендентные уравнения частот изгибных и крутильных колебаний стержней сопровождаются графиками корней этих уравнений. Много примеров расчета частот собственных колебаний систем с переменной жесткостью выполнено по методу последовательных приближений. Специальный раздел посвящен расчетам собственных крутильных колебаний валов с сосредоточенными массами, а также разветвленных валов, соединенных зубчатыми передачами. [4]
Для расчета собственных колебаний таких кольцевых резонаторов удобно пользоваться матричным методом, описанным в § 1.11. При этом 4 х 4-матрицы, описывающие оптические элементы резонатора, из-за наличия у него плоскости симметрии, распадаются на два блока 2 х 2-матриц, один из которых описывает оптический элемент в плоскости симметрии, а второй в перпендикулярной плоскости. В табл. 1.2 приведены 2 х 2-матрицы, описывающие простейшие оптические элементы, из которых, как правило, и составляются лазерные резонаторы. [5]
В первой задаче выполнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы ( рис. 3.14) при различных схемах конечноэлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами ( сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечноэлементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. [6]
В первой задаче выполнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы ( рис. 3.14) при различных схемах конечнозлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами ( сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечно элементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. [7]
Чена изложенная выше теория применяется к расчету собственных колебаний кристалла p - Sn металлического белого олова. В элементарной ячейке p - Sn содержится только два атома и притом одинаковых. Нам хотелось выяснить, какие особенности возникают, когда элементарная ячейка содержит несколько различных атомов, поэтому мы предприняли расчеты собственных колебаний р-кристобалита. На рис. 2 и 3 представлены симметричная ячейка р-кристобалита и соответствующая ей зона Бриллюэна. [8]
Чена изложенная выше теория применяется к расчету собственных колебаний кристалла p - Sn - металлического белого олова. [9]
 |
Схема к расчету колебаний балокЧ несколькими участками. [10] |
Суть метода начальных параметров применительно к расчету собственных колебаний стержневой системы заключается в том, что по известным значениям перемещений ( прогиб, угол поворота) и внутренних сил ( поперечная сила, изгибающий момент) в начале участка в соответствии с определенным алгоритмом находят значения этих переменных в конце участка. [11]
 |
Схема к расчету колебаний балок с несколькими участками. [12] |
Суть метода начальных параметров применительно к расчету собственных колебаний стержневой системы заключается в том, что по известным значениям перемещений ( прогиб, угол поворота) и внутренних сил ( поперечная сила, изгибающий момент) в начале участка в соответствии с определенным алгоритмом находят значения этих переменных в конце участка. [13]
 |
Топологический фрагмент осесимметричной модели толстостенного сосуда с сеткой конечных элементов ( число узлов 688, элементов 1186, построенной АВТОМКЭ-2. [14] |
Следующий пример иллюстрирует применение метода конечных элементов для расчета собственных колебаний фюзеляжа натурного вертолета с помощью комплекса СУМРАК. [15]
Страницы: 1 2 3