Cтраница 3
Так как все предыдущие работы основаны на экспериментальных результатах, полученных при экстракции единичными каплями, значительный интерес представляет проверка применимости теоретических моделей для расчета коэффициентов массопередачи в распылительной колонне. [31]
Таким образом, экспериментально установлено, что в СА для увеличения Кэ и поверхности контакта фаз более целесообразно использовать плоские сопла, а также экспериментально подтверждена возможность применения методики расчета коэффициентов массопередачи через поверхность контакта фаз. [32]
Как следует из данных табл. 1, расчет по формуле Ньюмена дает заниженные, а по формулам Хэндлоса и Хигби завышенные значения коэффициентов массопередачи по сравнению с экспериментальными результатами. Расчет коэффициентов массопередачи по формуле Кронига - Бринка в пределах погрешности эксперимента совпадает с экспериментальными данными. [33]
При оценке эффективности процесса адсорбции стационарным и падающим слоем адсорбента существенное значение имеет интенсивность массообмена между адсорбентом и газом. Расчету коэффициентов массопередачи при адсорбции стационарным слоем угля посвящен ряд работ сотрудников Ленинградского института им. [34]
Заполнение колонны неупорядоченной насадкой не приводит к значительному изменению скорости массопереноса в сплошной фазе. При расчете коэффициентов массопередачи в сплошной фазе применительно к колоннам с крупной насадкой удовлетворительные результаты дает использование формул, которые были получены для расчета массопереноса в распылительных и барботажных колоннах. [35]
В настоящей главе излагаются общие методы расчета эффективности противоточных колонн, связывающие высоту колонны и коэффициент массопередачи со степенью извлечения. Общих методов расчета коэффициента массопередачи не существует и поэтому его необходимо определять экспериментально на модельных установках. [36]
Поперечное перемешивание верхних слоев пленки с помощью горизонтально колеблющейся проволоки увеличивает скорость процесса в обоих случаях, причем коэффициент массопередачи при физической абсорбции становится равным теоретическому поХиг - би, если время обновления поверхности рассчитывать с учетом - скорости поперечного движения проволоки и скорости продольного перемещения жидкости вдоль дна желоба. При отсутствии перемешивания пленки расчет коэффициентов массопередачи по теоретически выведенным уравнениям, в том числе и с позиций теории нестационарной диффузии, дает вдвое заниженный результат по сравнению с опытными значениями. [37]
Эксперименты с единичными каплями представляют большой методический интерес. Однако возможность использования методов расчета коэффициентов массопередачи в единичные капли для расчетов массопередачи в распылительных колоннах требует специальных исследований. [38]
В современных высокоэффективных экстракционных колоннах ( пульсационных и роторных) диаметр капель достигает значения порядка 1 мм и меньше. Для капель столь малого размера расчет коэффициентов массопередачи для диспергированной и сплошной фаз следует проводить, по-видимому, по формулам Ньюмена, Кронига и Бринка, а также Хигби, а не по формулам Хэндлоса и Хигби. Поскольку в литературе почти совершенно отсутствуют экспериментальные данные по массопередаче в каплях малого диаметра, то нами была предпринята попытка частично восполнить этот пробел. При этом эксперименты проводились с системами, для которых коэффициент распределения был много больше или много меньше единицы с целью отдельно исследовать закономерности процесса массопередачи в случаях, когда лимитирующим сопротивлением является сопротивление диспергированной или сплошной фаз. [39]
На рис. 63 нанесены линии регрессии зависимости ( 219) для противоточных тарелок. Как видно, уравнения для расчета коэффициентов массопередачи по NH3 и С02 не совпадают - во всех случаях комплексы Маргулиса для NH3 выше, чем для С02 - По нашему мнению, причина расхождения кроется в систематических ошибках определения параметров равновесия системы фильтровая жидкость - нар. [40]
В случае отсутствия данных для расчета коэффициента массопередачи целесообразно применять графический метод с построением изотермы и рабочей линии процесса в координатах с - а с последующим нахождением общего числа и высоты единиц переноса. [41]
Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показало, что рекомендованные в литературе уравнения для расчета коэффициентов массопередачи на тарелках различного типа, включая и обобщенные уравнения ( 201), ( 202), ( 204), ( 212), к использованию в математических моделях десорберов аммиачно-содового процесса непригодны. Наиболее близкие к экспериментальным значения дает расчет коэффициентов массопередачи по обобщенному уравнению ( 203) и по уравнениям ( 208), ( 209) для противоточных решетчатых тарелок, однако и в этих случаях расчетные результаты в 4 - 6 раз выше экспериментальных. Для ситчатых тарелок ДСЖ наиболее близкие к реальным значения получены по уравнению ( 203) - расчетные коэффициенты массопередачи в 1 4 - 5 5 раза выше экспериментальных; ошибки увеличиваются с повышением скорости газа и снижением плотности орошения. Для одноколпачковых тарелок ДС расчет по уравнению ( 211) дает значения коэффициентов массопере-дачи в 1 5 - 2 раза выше экспериментальных, причем ошибки возрастают при понижении скорости газа. [42]
Трудности, связанные с разработкой чисто аналитических методов расчета коэффициентов массопередачи, и необходимость обобщения экспериментального материала заставляют исследователей широко использовать полуэмпирический аппарат теории подобия и размерностей. [43]
Определение диаметра и высоты тарельчатой абсорбционной колонны производится так же, как и для тарельчатых ректификационных колонн - см. гл. Требуемое число тарелок находят графически с применением кинетических зависимостей для расчета коэффициентов массопередачи или ВЕП. [44]
Действительно, качественная картина сложного явления взаимодействия паровых и жидких смесей в условиях тесного контактирования в ректификационном аппарате представляется как двусторонний обмен веществом и энергией. Количественная же оценка диффузионного переноса при контактировании фаз зависит от возможности расчета коэффициентов массопередачи и величины движущей силы процесса. Однако коэффициенты массопередачи не сохраняют постоянного значения в различных интервалах концентраций, а равновесный коэффициент т, отвечающий наклону в различных точках кривой равновесия, изменяется иногда весьма значительно, что заметно влияет на движущую силу межфазового переноса. [45]