Расчет - лопатка
Cтраница 3
Число М wjws определяется по ранее рассчитанному треугольнику скоростей и состоянию воздуха, а Мкр и Мтах выбираются соответственно расчету лопаток по фиг. [31]
 |
Расчетные зависимости / С1 ф ( S при различных значениях m для дисков. а - плоского. б - конического. в - плоско-конического. [32] |
В первой расположены исходные данные ( 159 ячеек), константы и программа расчета величин, не зависящих от параметра S, программа расчета лопатки. В исходные данные для диска входят такие параметры, как геометрические размеры и физические характеристики материала. Исходные данные для лопатки представляют собой таблицу моментов инерции и площадей для десяти сечений, делящих лопатку по длине на равные части. [33]
Волны, локализованные у краев пластин, имеют важное значение при исследовании тонкостенных конструкций, подверженных импульсному воздействию на краях, например при расчете лопаток реактивного двигателя. Если движение происходит в плоскости пластины, возникают волны, аналогичные волнам Релея для низких частот. Движение, совершаемое из плоскости, характеризуется изгибными краевыми волнами, которые обладают дисперсией даже при низких частотах. [34]
Так как титановые сплавы склонны к снижению своей прочности - ( со временем) даже при комнатной температуре, то это обстоятельство необходимо учитывать при расчетах лопаток на прочность. Кроме того, в титановых сплавах при повышении температуры предел текучести падает значительно более резко, чем у хромистых нержавеющих сталей. Это также следует учитывать при расчетах, так как рабочие лопатки последней ступени, длительное время работающие при температурах 25 - 40 С, во время холостого хода могут иметь температуру до 200 С. [35]
Хотя этим можно закончить изложение расчета лопаток на изгиб, однако целесообразно привести уравнение упругой линии лопатки, которое легко получается из уравнения ( 61) и может быть использовано при расчете лопаток на вибрацию. [36]
Поэтому достаточно рассчитать и спрофилировать лопатки первой ступени. При расчете лопаток выбрано шесть сечений, причем первое сечение выбрано на расстоянии 5 мм от корневого сечения рабочих лопаток, с тем чтобы можно было произвести проверку профиля по шаблону. [37]
В формуле для Ян знак плюс берется при 290 и знак минус при) 900 Величины скоростей определяются при теплозом расчете турбины на перегрузку. Здесь даются только основные формулы расчета лопаток на прочность. [38]
Расчет лопаток на прочность ведется также только на действие центробежных сил. В связи с отсутствием методов расчета лопаток, учитывающих сложное взаимодействие их с дисками, расчет сводится к весьма приближенному определению изгибающих напряжений в лопатке и напряжений среза в шипах и заклепках. [39]
После отображения решетки осевого вращающегося входного направляющего аппарата на прямую отображения можно рассчитать разность углов, необходимую для достижения безударного входа. Ход расчета аналогичен приведенному выше расчету лопаток, спрофилированных по дугам окружностей больших радиусов. [40]
Были возобновлены работы по изучению вибрации лопаток и их пакетов в лабораторных условиях и на действующих машинах ( ЦКТИ, ЛМЗ, ХТЗ им. Кроме того, на ЛМЗ разрабатывались более совершенные вибрационные расчеты лопаток и дисков. В ЦКТИ проводились работы по расчету статической прочности турбинных деталей в упругих условиях; были созданы заново или существенно уточнены методы расчета цельнокованых роторов, диафрагм, фланцев. [41]
Эйлер заложил основы теории центробежных машин, вывел общее уравнение их работы. Позднее академики Н. Е. Жуковский и С. А. Чаплыгин создали аэродинамическую теорию крыла, на основе которой была впоследствии разработана методика расчета лопаток рабочих колес и направляющих аппаратов центробежных и пропеллерных насосов. [42]
Силы, вызывающие напряжения в рабочей лопатке, складываются из разрывающих усилий ог центробежных сил лопатки, бандажа и скрепляющих проволок, а также из паровых усилий на лопатку. Центробежные силы вызывают растягивающие напряжения, а паровые усилия - изгибающие напряжения. Расчет лопатки на прочность сводится к расчету на разрыв от центробежных сил и на изгиб от паровых усилий. [43]
Схематизация лопатки в форме бруса справедлива, строго говоря, лишь для достаточно длинных лопаток. Для коротких лопаток более правильно считать, что лопатка является толстостенной или тонкостенной ( в зависимости от толщины профиля) оболочкой. Однако расчет лопатки по схеме оболочки связан с большими трудностями. В настоящее время известны отдельные попытки решения задачи в такой постановке для некоторых частных случаев. В работах А. Д. Коваленко [11], [12] исследуется напряженное состояние лопатки радиальной турбомашины, возникающее в результате ее вращения. При этом лопатка рассматривается как тонкая и короткая цилиндрическая оболочка кругового очертания с опертыми или заделанными в диски криволинейными контурами и со свободными прямолинейными краями. В работе Л. М. Качанова [10] лопасть осевой водяной турбины схематизируется в виде пластины переменной толщины, имеющей форму части кругового кольца, нагруженной давлением и центробежными силами. [44]
 |
Внешний вид турбодетандер-ного агрегата ТДР-42-5. [45] |
Страницы: 1 2 3 4