Расчет - эквивалентное напряжение
Cтраница 2
Использование представленного соотношения правомерно, начиная с расстояния не менее 1 мм от поверхности, когда влияние концентрации напряжений у поверхности отверстия пренебрежимо мало на начальном этапе роста трещины. Вместе с тем в этом случае в расчете эквивалентного напряжения интегрально учитывается влияние всех процессов упрочнения и разупрочнения материала в связи с развитой пластической деформацией в области малоцикловой усталости уже в первом цикле приложения нагрузки. Следует подчеркнуть, что выявленные в эксплуатации трещины по своему размеру ( в пределах 1 мм) и по характеру возрастания шага усталостных бороздок ( линейная зависимость от длины) относят к малым трещинам. Вместе с тем для оценки относительных характеристик реализуемого процесса в эксплуатации и при проведении стендовых испытаний представление об эквивалентном напряжении остается по-прежнему корректным. Это связано с тем, что независимо от того, каким образом реализовано нагружение материала, рассматриваемой величине шага усталостных бороздок ставится в соответствие единственное значение именно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения. Его величина полностью определяется эквивалентным напряжением. [16]
 |
Распределение эквивалентных напряжений. [17] |
При этом расчет проводился аналогичным образом методом конечных элементов в предположении, что задача двумерная. Разбиение на треугольные элементы показано на рис. ЗЛО, результаты расчета эквивалентных напряжений - на рис. 3.11. Числа на рисунке соответствуют а / ат. [18]
Нелинейное напряженное состояние характеризуют эквивалентным напряжением, которое определяют по одной из существующих теорий прочности. В [5, 6] В. В. Федоровым было показано, что теории прочности Треска, Губера-Мизеса и др. являются частным случаем общего энергетического подхода к оценке прочности материала и расчету эквивалентного напряжения. [19]
 |
Распределение механических характеристик в меридиональном сварном шве ( сталь 16ГС. [20] |
Сравнение характеристик всех зон сварных соединений между собой показывает, что меридианальные и кольцевые швы выполняют различную роль при деформировании реактора а целом. Распределение напряжений от внутреннего давления таково, что максимальные кольцевые напряжения растягивают однородные зоны кольцевых швов и разнородные по свойствам зоны меридианального сварного соединения. Но как показывает расчет напряжений, мембранные напряжения не являются определяющими в формировании суммарных напряжений от различных факторов. Так изгибные напряжения, суммируясь с мембранными меридиа-нальными напряжениями, являются определяющими при расчете эквивалентных напряжений. Таким образом, схема на-гружения швов различной ориентации относительно оси аппарата оказывается разной. Мери-дианальный шов и вся зона сварного соединения может быть представлена как сопряжение брусов, работающих на изгиб. В этом случае брус с большим пределом текучести в первую очередь воспринимает прилагаемую нагрузку. Кольцевой шов необходимо рассматривать как сопряжение колец различной жесткости, работающих на разрыв. [21]
Страницы: 1 2