Cтраница 1
Расчет промежуточных опор ведут на обрыв лишь одной фазы одной цепи линии или одного троса при любом числе проводов и тросов на опоре, но при расчете исходят из обрыва того провода или троса, который дает наибольший изгибающий и крутящий моменты на опору. [1]
Расчет промежуточных опор ведется на обрыв одного провода или одного троса. Анкерные опоры рассчитываются на одновременный обрыв двух проводов; кроме того, рассматривается обрыв одного троса. [2]
Расчет промежуточных опор линии постоянного тока по нагрузкам аварийного режима при обрыве всех проводов одного полюса при закреплении проводов в глухом зажиме даже при отсутствии дополнительной нагрузки от гололеда увеличивает вес опоры по сравнению с такой же опорой, рассчитанной по нагрузкам нормального режима, на 21 % и экономически неприемлем. [3]
При расчетах промежуточных опор предполагается обрыв одного провода или одного троса. [4]
При расчете промежуточных опор по аварийному режиму нагрузка приводится к силе S и паре сил R. [5]
В расчетах промежуточных опор линий 500 кВ с расщепленными проводами и глухими зажимами нормативная нагрузка аварийного режима принимается равной 0 15 Тмакс, но не менее 1800 даН ( кгс), при зажимах ограниченной прочности заделки - 600 - 900 даН ( кгс) от каждого провода. [6]
Определение тяжения в уцелевшем проводе требуется также для расчета промежуточных опор больших переходов. [7]
Указанные особенности работы и конструкции линий со штыревыми изоляторами позволяют отказаться от расчета промежуточных опор этих линий на аварийные режимы работы. [8]
При расчетах принимаются: I предел - для всех типов опор при нормальном режиме; II предел - для анкерных опор и опор высотой более 60 в аварийном режиме и всех типов опор по условиям монтажа; III предел - При расчете промежуточных опор ( высотой менее 60 м) в аварийном режиме и при расчетах всех типов специальных опор на единичные нагрузки при особо неблагоприятном сочетании климатических условий. [9]
Нужно сказать, что расчет поддерживающего действия троса в аварийном режиме работы промежуточной опоры имел целью не только определение прогиба и редукции провода, но также определение увеличения напряжения в тросе. В настоящее время, согласно ПУЭ-65, расчеты нормальных промежуточных опор производятся при условном невысоком аварийном тяжении ( см. ниже), а расчеты габаритов на пересечениях с разными объектами - в условиях среднегодовой температуры при отсутствии гололеда и ветра. Поэтому не возникает опасений перетяжки троса, а прогибы опор с тросом можно не учитывать. [10]
Усилие, действующее на промежуточную опору при обрыве троса, принимается равным 0 5 наибольшего расчетного тяжения троса. По мнению авторов, такое тяжение следует принимать для металлических и железобетонных опор. Для деревянных опор расчетное тяжение по тросу при обрыве его целесообразно находить, учитывая прогиб ног опор. Если это тяжение получается меньшим 50 % наибольшего, то его и следует принять для расчета промежуточной опоры в аварийном режиме работы. [11]
К сожалению, опытов, позволяющих твердо определить несущие способности пасынков, установленных в котлованах, не производилось. Авторы считают, что это не должно служить основанием для отказа от учета сил сопротивления по боковым поверхностям пасынков ( ног) в расчетах деревянных П - образных олор с Крестообразными связями. Нужно только, пользуясь формулой ( 3 - 54), принять небольшое удельное сопротивление грунта по боковой поверхности пасынка. Кроме того, до получения надежных результатов соответствующих испытаний надо учитывать силы сопротивления грунта по боковым поверхностям пасынков только при расчетах промежуточных опор. Устойчивость деревянных угловых, анкерных и концевых опор должна обеспечиваться специальными мероприятиями. [12]