Cтраница 2
Таким образом, разработанные нами в предыдущих главах методики пригодны для расчета промысловых газожидкостных подъемников при их работе в осложненных условиях, то есть в обводненных скважинах или при лифтировании высоковязких жидкостей. В смысле универсальности они не хуже и не лучше ранее предлагаемых методик, которые также пригодны в специфических условиях, соответствующих тем, при которых они получены при проведении лабораторных или промысловых экспериментов. То есть, методики, рассмотренные в главах 4 и 5, не являются универсальными. [16]
Следует отметить, что даже в самых ранних методиках, применяемых для расчета промысловых газожидкостных подъемников, учитывалось тем или иным способом влияние относительной скорости газа на потери давления при движении газожидкостной смеси. [17]
В параграфе 1.4 были подробно проанализированы причины больших ошибок при использовании для расчетов промысловых газожидкостных подъемников методик первой группы, полученных на основе лабораторных исследований газожидкостных потоков. Причинами являются, во-первых, недостаточная изученность вопроса движения газожидкостных смесей в трубах, проявляющаяся в несовершенстве используемых моделей газожидкостного потока и применении аналогии с однофазным потокам при определении потерь на трение; во-вторых, несовершенство методик проведения и обработки результатов лабораторных исследований; в-третьих, несоответствие параметров газожидкостного потока в лабораторных и промысловых условиях по причине как различия физических свойств, так и режимов течения. [18]
В заключение параграфа отметим, что подавляющее большинство методик, применяемых при расчетах промысловых газожидкостных подъемников разработаны на основе одномерной модели относительного движения, то есть на основе довольно грубой схематизации газожидкостного потока. Эта модель движения не позволяет выявить общий механизм движения смеси, а зависимости, получаемые при обработке экспериментальных данных носят лишь корреляционный характер. Методики, полученные на основе одномерных моделей, не могут претендовать на использование в широком диапазоне параметров движения смеси и свойств фаз -, приемлемые результаты могут быть получены лишь в условиях, близких к условиям проведения экспериментов. [19]
Итак, методики Крылова - Лутошкина и Одишария - Мамаева не могут быть использованы для расчета газожидкостных подъемников в случае лифтирования высоковязких жидкостей в широком диапазоне удельных расходов газа. [20]
Излагаются теоретические, лабораторные и промысловые исследования закономерностей движения газожидкостных смесей в вертикальных и наклонных трубах, используемые для разработки методик расчета промысловых газожидкостных подъемников, работающих в осложненных условиях эксплуатации, оптимизации режимов их работы, создания и совершенствования технологий для эксплуатации газлифтных и фонтанных скважин в осложненных условиях. [21]
Результаты расчета представлены в табл. 4.2. Анализ результатов показывает, что все рассмотренные методики дают существенные ошибки и не могут быть использованы при расчете газожидкостных подъемников, продуцирующих высоковязкой нефтью. [22]
Итак, методики второй группы, использующие корреляцию A, fiRsy), далеко не универсальны и могут иметь лишь ограниченное применение при расчетах промысловых газожидкостных подъемников. Количественные закономерности зависимости корреляции A, fiRey) от диаметра лифта и газосодежания установить не удается из-за влияния физических свойств фаз и величины обводненности продукции скважин. [23]
Более простая зависимость, и притом от меньшего числа параметров общего градиента давления по сравнению с гравитационным градиентом и потерями на трение, сделала целесообразным при построении методики расчета промысловых газожидкостных подъемников для высоковязких жидкостей создавать ее по принципу методик второго типа, в которых общие потери определяются одной корреляционной зависимостью. [24]
Хотя ниже речь будет идти все время о расходном газосодержании потока, методы его определения дают возможность легко получить скорость смеси, то есть дают все кинематические параметры, необходимые для пользования существующими методиками расчета промысловых газожидкостных подъемников. [25]
В настоящее время предложено большое количество методик для расчета распределения дявлелия по длине подъемника. Все методики расчета газожидкостного подъемника основаны на результатах лабораторных или промысловых исследований. Следует отдать предпочтение той группе методик, в которых учитывается структура потока, поск льку ее влиянием обусловлен в значительной мере градиент давления при движении газожидкостной смеси. [26]
Отметим, что движение газожидкостной смеси в добывающих нефтяных скважинах имеет место при любом способе эксплуатации, а выбор оборудования, определение глубины его установки и оптимального режима работы насосных скважин осуществляется с использованием кривых распределения давления вдоль подъемника, рассчитываемых по методикам газожидкостного потока. Поэтому эффективность работы глубиннона-сосных скважин определяется в частности и точностью методик расчета газожидкостных подъемников. [27]
В методиках, создаваемых в последние годы, выделяются два типа структур: структура с непрерывной жидкой фазой, включающая пузырьковую, пробковую и переходную структуры по старой классификации, и структура с непрерывной газовой фазой, включающая кольцевую и дисперсную структуры. Существуют еще методики, предлагающие единые зависимости, пригодные для всех структур, но используются они для расчетов газожидкостных подъемников в нефтяных скважинах, где наблюдаются практически только структуры первого типа. [28]
О приемлемости методики судят, сравнивая данные, рассчитанные по нескольким методикам с фактическими результатами поинтервального измерения давления в эксплуатирующихся скважинах. Выбирают методику, по которой получают наименьшие отклонения расчетных результатов от фактических в широком диапазоне изменения параметров скважин на данном месторождении. Для расчета промысловых газожидкостных подъемников используют в основном графоаналитический метод. [29]