Расчет - технологический показатель
Cтраница 2
Тогда расчеты технологических показателей для оценки эффективности совместной разработки различных пластов можно проводить при следующих условиях: 1) отключение пластов на этапе производится при достижении заданного обводнения продукции из них, все остальные пласты продолжают эксплуатироваться при той же сетке скважин; 2) все пласты отключаются одновременно при заданном проценте обводнения продукции из всех пластов; 3) все пласты отключаются одновременно при достижении заданного обводнения продукции из самого худшего по показателям неоднородности пласта. [16]
Затем расчеты технологических показателей разработки выполняются по всем четырем методам с. [17]
Приведены расчеты технологических показателей МУН по добывающим и нагнетательным скважинам на примере одной КНС, алгоритм анализа выработанности объекта и методика расчета технологических показателей МУН. [18]
Поэтому расчеты технологических показателей разработки залежи по варианту 2, в отличие от варианта 1, проведены без учета необходимости остановки скважин в паводковый период. [19]
Для расчета технологических показателей с применением одномерных ( квазидвумерных) моделей истинные формы залежей, их зон или участков схематизируются геометрически правильными формами. Схематизация производится раздельно для НЗ, ГНЗ, ГНВЗ, ВНЗ и для участков залежи, значительно различающихся по характеристикам свойств коллектора. [20]
Методика расчетов технологических показателей переложена на программы ЭВМ, по которым и производится расчет различных вариантов разработки. [21]
Методика расчетов технологических показателей должна отвечать следующим основным требованиям. [22]
Для расчетов технологических показателей разработки необходимо, с одной стороны, как можно полнее учесть характер течения пластовых жидкостей, а с другой - упростить применяемые методы. Поэтому различные авторы применяют несколько отличные способы обработки информации о проницаемости для расчетной модели. Одинаково представление пласта, вернее, потока фильтрующейся жидкости набором трубок тока, ограниченных мнимыми стенками из траекторий движущихся частиц. Все эти трубки работают одновременно и параллельно друг другу. Каждая из них имеет вполне определенное фильтрационное сопротивление, зависящее от геометрии этой трубки тока и проницаемости на отдельных ее участках. [23]
Особенности расчета технологических показателей разработки месторождений продольными скважинами, в сравнении с вертикальными, состоят в уточнении части формул для трубок тока с вытеснением жидкости в радиальном направлении. [24]
Программа расчета технологических показателей нефтяных месторождений для ЭВМ БЭСМ-6 разработана во ВНИИнефти Л. В. Егоровой под руководством канд. [25]
Для расчетов технологических показателей разработки участка 1 пласта БУ 4 ] была использована геолого-математическая слоистая модель, учитывающая распределение проницаемости, пористости, газо -, нефте - и водонасышенности по слоям пласта БУ14 ] до начала его разработки. [26]
Порядок расчета технологических показателей разработки пласта с использованием вышеперечисленных зависимостей сводится к следующему. [27]
 |
Технологические показатели схемы при сочетании катионитов КУ-2 - КУ-2 и КУ-2 - сульфоуголь. [28] |
Результаты расчета технологических показателей других схем при сочетании катионитов КУ-2 - КУ-2 и КУ 2 - сульфоуголь приведены в табл. 8.10. Как следует из табл. 8.10, перенесение части нагрузки по ионам аммония ( МС О 167) с первой на вторую ступень очистки приводит к значительному сокращению ( примерно на два порядка) времени ее работы. Даже при полной регенерации фильтров второй ступени ( рис. 8.11) время сорбции t np остается крайне низким и необходимая производительность схемы не обеспечивается имеющимся количеством фильтров. Суммарный расход регенерата в схеме возрастает ( рис. 8.12) и последующие варианты распределения нагрузок между ступенями очистки ( intC Q67 мг-экв / л) исключаются из рассмотрения. Таким образом, значение параметра int CQ Q83 мг-экв / л для рассматриваемой действующей схемы является единственно возможным и отвечает оптимальному распределению нагрузок в схеме с сочетанием катионитов КУ-2 - сульфоуголь, при котором суммарный расход поваренной соли составляет 11 990 т / год. [29]
Для расчета технологических показателей разработки газонефтяных залежей при определении извлекаемых запасов на этапе их ввода в разработку применяется двумерная модель трехфазной фильтрации. Надежный расчет технологических показателей разработки и извлекаемых запасов широких водонефтяных и подгазовых зон нефтяных и газонефтяных месторождений обеспечивается использованием двумерных вертикальных моделей. [30]
Страницы: 1 2 3 4