Расчет - ползучесть
Cтраница 2
Для обоснования расчета деталей, работающих при высокой температуре, вызывающей ползучесть металла, использовались как теоретические, так и экспериментальные данные. Анализ последних показал, что расчет ползучести и длительной прочности деталей при многоосном напряженном состоянии по формулам для определения несущей способности с заменой в них предела текучести металла при одноосном растяжении соответствующими характеристиками ползучести или длительной прочности обеспечивает вполне приемлемые для практического применения результаты, получающиеся при этом отклонения из опытных данных в большинстве случаев незначительные и направлены в сторону повышения запаса прочности. [16]
В данном случае необходимо принимать во внимание боковое давление засыпки ( главным образом, пассивное), так как вследствие повышенной гибкости трубы роль его велика. Учитывается и изменение во времени деформационных констант материалов ( модуля упругости и коэффициента Пуассона) непосредственно или посредством расчета ползучести. [17]
Расчет ползучести по изохронной кривой для t 250 ч без учета трения показал, что зона контакта и распределения контактного давления практически не изменилась, хотя перемещения значительно увеличились. Контур деформированного состояния для этого момента времени дан на рис. 48 сплошной кривой. Вследствие неравноценного воздействия центробежных сил и осевой нагрузки на элементы конструкции относительное проскальзывание деталей возросло почти в 2 раза. [18]
Однако ошибочно полагать, что с введением параметров 0, 6 удается свести к одной кривой все семейство кривых ползучести. Результаты расчетов, выполненных с использованием этих параметров, не всегда согласуются. Гипотеза трансформированного времени для расчета ползучести на второй стадии при циклическом изменении температуры впервые применена при постоянной скорости ползучести. [19]
 |
Зависимость допускаемых напряжений от температуры для некоторых жаростойких сталей, применяемых для центробежной отливки труб. [20] |
В настоящее время трубопрокатные заводы выпускают трубы центробежной отливки из жароупорных и высокопрочных материалов для весьма жестких условий работы по цене, допускающей их широкое применение. Предельные допускаемые напряжения ( из расчета ползучести 1 % после 10 000 час. [21]
 |
Зависимость допускаемых напряжений от температуры для некоторых жаростойких сталей, применяемых для центробежной отливки труб. [22] |
В настоящее время трубопрокатные заводы выпускают трубы центробежной отливки из жароупорных и высокопрочных материалов для весьма жестких условий работы по цене, допускающей их широкое применение. Предельные допускаемые напряжения ( из расчета ползучести i % после 10000 час. [23]
Реализуем следующую программу термосилового на-гружения: основное температурное поле получает малое возмущение, после чего оболочка нагружается равномерным внешним давлением, меньшим критического при мгновенном упругом деформировании. Предполагаем, что приращение температуры не изменяет упругих и реологических свойств материала. На рис. 34 приведены результаты расчета ползучести оболочки, для которой уровень основного температурного поля ( Г200 С) равномерно повышается на 5 С; силовое нагружение отсутствует. Вследствие дополнительного нагрева оболочка увеличивает начальную погибь. Это состояние отражено штрихпунктирными линиями. [24]
То и другое происходит под влиянием перемещений атомов, ионов, молекул, отдельных звеньев молекулярных цепей. Во всех случаях эти процессы и характеризующие их параметры ( время релаксации, коэффициент релаксации и др.) учитывают в расчетах ползучести и прочности элементов строительных конструкций. [25]
В расчетах высокотемпературных трубопроводов целесообразно учитывать саморастяжку, возникающую вследствие накопления остаточной деформации ползучести. Действие саморастяжки аналогично действию монтажной растяжки. Вводимая в расчет трубопровода для рабочего состояния величина саморастяжки принимается равной ( 1 - %) Ррвр, где х - коэффициент усреднения компенсационных напряжений; рр, вр - коэффициент линейного расширения и температура нагрева металла трубопровода в рабочем состоянии. Отсюда следует, что для учета саморастяжки расчет трубопровода для рабочего состояния должен производиться на температурное расширение ХРрвр - этим как бы автоматически осуществляется необходимое усреднение компенсационных напряжений. Заметим, что значение коэффициента усреднения % должно быть получено для конкретных условий ( определенный материал, температура) на основе анализа расчетов ползучести простейших трубопроводов или кривых релаксации материал. [26]
Темпы исследований, связанных с расчетом сосудов высокого давления, столь высоки, что зачастую в общих руководствах и справочниках трудно найти самые последние результаты - ведь переиздавать большой справочный том ради внесения поправок в один его раздел вряд ли целесообразно. С другой стороны, разыскать нужную работу по расчету сосудов высокого давления в периодической печати нелегко, так как статьи на эту тему печатаются во многих журналах. В связи с sfим возникла идея собрать серию неопубликованных оригинальных статей по этой теме в одной книге, удобной для справок и использования в работе. Авторы этих статей являются признанными специалистами из организаций, хорошо известных своими достижениями в исследованиях, связанных с сосудами высокого давления. В книге представлены работы специалистов из Канады, Англии, Голландии, Италии и Японии. Они включают расчет ползучести конструкций, расчет оболочек методом коллокаций с использованием конечных элементов, трехмерный анализ напряженного состояния в зоне пересечения оболочек, приложение метода нижней границы предельной нагрузки, конструирование фланцев и накладок, подкрепляющих оболочки, расчет системы трубопроводов. [27]
Страницы: 1 2