Cтраница 2
На этом расчет варианта заканчивается. Из всех вариантов выбирается вариант с минимальным значением WT. [16]
Выбор и расчет варианта хранилища будет рассмотрен позже. [17]
Затем выполняют расчеты намеченных вариантов фундаментов по предельным состояниям и устанавливают размеры их элементов. [18]
Были проведены расчеты варианта закачки азота при давлении на забое 50 МПа после периода разработки месторождения на упругом режиме. [19]
Например, расчет вариантов магнитной системы реле типа РЭ500 с медными и алюминиевыми демпферами привел к следующим результатам: суммарная стоимость магнитопровода и алюминиевого демпфера оказывается примерно в 2 раза меньше, чем магнитопровода и медных гильз, но объем катушки намагничивания в варианте с алюминиевыми демпферами увеличился примерно в 1 5 раза. Учитывая более высокую стоимость обмоточного провода, общая стоимость материалов не уменьшается, а возрастает. Замена медных демпферов алюминиевыми в ряде случаев оказывается возможной, если катушка и демпферная гильза помещаются на различных частях магнитной системы. При этом изменение размеров демпфирующей гильзы в меньшей степени влияет на размеры катушки и представляется возможность более свободно варьировать размерами демпфирующей гильзы для получения максимального эффекта. [20]
Вначале получены расчеты частичных вариантов задачи определения зависимости от времени тепловых потерь подземного трубопровода при возникновении на его стенке скачка температуры. [21]
Произведены также расчеты вариантов двухслойной и однослойной тепловой изоляции. [22]
Сравнение результатов расчета вариантов 6-го и 14-го указывает на то, что с увеличением числа гибких опор на расчетном участке интенсивно возрастают максимальные стрелы провеса в крайнем пролете участка. [23]
Из данных расчета варианта 8 следует также, что чрезмерная концентрация теплоотвода и теплоподвода на концах аппарата нежелательна. [24]
По результатам расчетов вариантов 1, 2 и 3 построены зависимости распределения коэффициента водонасыщенности вдоль оси х для трех вариантов в слоях 3, 4, 5 на различные моменты - времени. Эти кривые позволяют проследить динамику обводнения залежи как по площади, так и по разрезу. Для начальной стадии обводнения каждого горизонтального слоя характерен резкий рост водонасыщенности непосредственно под скважиной и в небольшой, порядка 50 - 100 м, прилегающей к ней зоне. На периферии пласта водонасыщенность в этот период практически не изменяется. В дальнейшем коэффициент водонасыщенности растет относительно равномерно по всей площади слоя, выравниваясь по мере дальнейшего продвижения воды вверх по пласту. [25]
Сопоставление результатов расчетов вариантов 1 и 11 позволяет сравнить две методики прогнозирования водонапорного режима разработки залежи, предложенные в данной главе. [26]
По результатам расчета варианта 11 видно, что в этом случае получается несколько завышенный приток воды в газовую залежь. [27]
По результатам расчета варианта 2 ( см. табл. 1, 2) построена зависимость xf ( h) ( рис. 2, кривая 2), которую по отношению к экспериментальной анализировали по величине отношения дисперсии экспериментальных значений h относительно среднего значения / icp к дисперсии экспериментальных значений h относительно расчетных. [28]
По результатам расчетов вариантов построены зависимости среднего пластового давления в области QB и в газовой залежи от отобранных запасов газа, из которых следует, что в случае замкнутого водоносного пласта среднее давление в нем изменяется практически линейно по мере отбора газа, за исключением начального участка до момента отбора примерно 6 - 8 % начальных запасов. Этот период характерен тем, что в водоносном пласте еще не образовалась стационарная депрессионная воронка. [29]
В результате расчетов варианта получены данные об изменении во времени давлений и насыщенностей флюидами поро-вого пространства пласта, данные от отборах нефти, газа и воды как по отдельным скважинам, так и по пласту в целом. [30]