Расчет - профиль - скорость
Cтраница 2
В качестве приближения Бирд предположил, что распределение температур в потоке жидкости, служащее основой для расчета профиля скоростей, соответствует жидкости, реологические свойства которой не зависят от температуры. [16]
В шестой главе на примерах определения равновесного состава сложной химической смеси, расчета момента кручения балки, расчета профиля скорости показаны возможности использования методов поиска для решения задач, не связанных с оптимизацией. Авторы обращают внимание на связь между физическим явлением, его математическим описанием и получаемым решением. [17]
Заметим, что эффекты эти, вообще говоря, невелики и во многих случаях могут быть оставлены без внимания, например при расчете профилей скорости, а также температуры ( при сильной теплоотдаче) и др. В отдельных случаях, однако, значение их становится существенным и даже определяющим. [18]
В разделе 3.5 для ряда конкретных изотермических систем была упрощена система уравнений переноса количества движения и на основе этого выведены дифференциальные уравнения, пригодные для расчета профилей скоростей и давлений. В настоящем разделе аналогичные упрощения проводятся в уравнениях макроскопических балансов. Изложение в дальнейшем ограничено установившимися изотермическими течениями. [20]
Однако влияние ее на профили температур все же довольно заметно. Это влияние, а также влияние на профили концентраций необходимо принимать во внимание при расчетах профилей скоростей пламени, если пламя не стабилизируется на малом расстоянии от передней кромки. [21]
 |
К исследованию характеристик течений в струйном элементе. [22] |
Использованная для расчета профиля скоростей на основном участке одиночной затопленной струи формула Альбертсона дает в удалении от начального участка струи более широкий профиль, чем наблюдаемый на опыте. Поэтому данные этой работы не могут быть использованы при разработке методики расчета характеристик струйных элементов рассматриваемого здесь типа. [23]
В работе [30] предложены более сложные формулы для определения составляющих скорости потока. Автор исходит из условий ламинаргюсти течения и параболического закона распределения профиля скоростей в осевом направлении. Вследствие этого, полученные выводы имеют ограниченное применение. При расчете профиля скоростей в шламовом пространстве, приведенном в работе [31], принято допущение о весьма медленном характере течения в рассматриваемой полости потока вязкой несжимаемой жидкости. Подход к решению задачи несколько отличается от [30], но принятые допущения также делают этот подход неприемлемым для реальных условий. С целью упрощения задачи авторы рассматривают в плоском случае линии тока идеальной жидкости внутри прямого угла. Таким образом используется известное решение о характере потоков. Существенным недостатком рассмотренных работ ( помимо указанных выше допущений) является практическое отсутствие экспериментального подтверждения полученных аналитически зависимостей. Вопросы гидродинамики потоков в шламовом пространстве требуют дальнейшего углубленного изучения с учетом большего приближения к реальным условиям процесса. [24]
В качестве примеров специально выбраны две задачи, которые не имеют аналогии с теплопередачей. В примере 18 - 4 рассмотрен неустановившийся процесс испарения жидкости в многокомпонентную смесь; это приводит к анализу эффекта массодиффузии. В примере 18 - 5 показано, как толщина диффузионного пограничного слоя зависит от положения описываемой области и свойств жидкости в системе, где перенос массы сопровождается гомогенной реакцией. В следующем разделе обсужден расчет профилей скорости, температуры и концентраций в потоке, движущемся ламинарно вдоль пластины, при высоких скоростях массопередачи на ее поверхности. [25]
Общие выводы, которые можно сделать на основании этой формы представления, сводятся к следующему. Режимы I, II, III, X укладываются в пределы полосы, которая согласно рассматриваемому методу соответствует турбулентному режиму течения в пограничном слое. Режимы V, VI, IX, XI, XII, XIII частично представлены точками, лежащими в переходной области. Однако здесь следует указать, что этот метод обобщения опытных данных, строго говоря, не применим для случая больших градиен - - ц тов давления. Поэтому полученные таким образом результаты можно считать достоверными только для участков канала на достаточном удалении от горла, на которых градиенты давления не слишком велики. Исследование состояния потока было дополнено измерением профиля полного давления в сечении на расстоянии около 70 мм от среза сопла. Для этого в сопло со стороны выхода вводился микрозонд, изготовленный из медицинской иглы толщиной 1 мм. В опытах не предусматривалось измерение распределения температуры торможения по сечению, необходимое для расчета профиля скорости. [26]
Страницы: 1 2